根据现场场地布置，并结合参考了化工设备标准反应釜尺寸，选取其内径Di1=Φ1800mm,按充装系数0.85 计算， 实际容积为V=6/0.85=7.05m3。按GB/T25198-2010《压力容器封头》选取椭圆形封头，查其容积V=0.827m3 ， 形状系数K=1 。则筒体高度为：h=(7.05-0.827x2)/ (πx0.92)=2.12m。(3)根据分析设计标准,对有限元结果进行强度评定,结果表明按常规设计出的顶盖厚度不满足强度要求,所以进行了内部贴补强圈的补强设计。夹套选取Di2=Φ2000mm。通过用户提供的工况，在参照GB150-1998《钢制压力容器》确定釜体内设计压力位工作压力的1.1 倍，即设计压力Pc1 为0.2x1.1=0.22MPa 设计温度依据夹套选取了t1=164℃，夹套依据用户使用过程中的蒸汽的温度查阅在相应温度下的饱和蒸汽压为0.6 MPa，故我选取了夹套设计压力为Pc2=0.6MPa，设计温度为t2=164℃,焊接接头系数Φ取0.85。

由于用户单位提供的介质具有腐蚀性，通过与用户沟通介质的腐蚀性及对材质的焊接性的把握， 选取了釜体结构采用00Cr17Ni14Mo2，厚度负偏差C2=0.8mm，腐蚀余量C1=0mm。通过查询GB150-1998《钢制压力容器》中材料的设计温度下许用应力与其试验温度许用应力通过插值法可以算00Cr17Ni14Mo2 材质试验温度许用应力[σ]=118MPa，设计温度许用应力 [σ]t=114.48MPa，试验温度下屈服点 σs=177 MPa，夹套采用Q235-B 材质，厚度负偏差C2 =0.8mm，腐蚀余量C1=1mm。材料特性人孔接管、筒体和封头的材质均为0Cr18Ni9,设计压力为0。其试验温度许用应力 [σ]=113MPa，设计温度许用应力[σ]t=110.76 MPa，试验温度下屈服点σs =235MPa。

植物胶反应釜是植物胶生产的专用设备。该设备采用的三层式釜体结构和双螺带式搅拌装置, 在恒温条件下, 对固体粒状物料进行反应加工, 可大大提高产品的水合及溶解速度, 降低水不溶物含量, 使植物胶更加广泛地应用于各个领域。目前, 国内外的植物胶反应设备, 均是对植物胶原粉进行反应加工, 设备产量低, 产品质量不易保证。一般而言,能保证焊缝完全焊透且将烧穿的***减到,则设计就可以说是合理的。同时, 由于在原粉处理中需要使用大量的乙醇,因而对设备的防燃防爆性要求极高, 使得原粉反应设备台套数多、结构复杂、产品成本高。面对巨大的国际国内市场, 迫切需要我们研制出一种、低耗、自动化程度高、能生产植物胶的新型工业化成套反应设备。

双相不锈钢与奥氏体不锈钢的区别　奥氏体不锈钢的焊接问题常常与焊缝金属本身有关, 尤其是在全奥氏体或奥氏体占优势的焊缝凝固过程中产生的热裂倾向。由于双相不锈钢具有非常好的抗热裂性, 焊接时很少考虑热裂。双相不锈钢焊接的问题是与热影响区而不是与焊缝金属有关。从安全出发,对反应釜及管路系统要注意密封,采用耐油、耐压、耐高温的材料,防止热油泄漏。热影响区的问题是耐蚀性、韧性降低或焊后开裂。为了避免发生上述问题, 焊接工艺的***是使在“ 红热”温度范围内的总停留时间, 而不是控制某一条焊道的热输入。