螺旋钢管液体速度增大后，各简形同心层受到越来越大的***力。达到某一临界速度后，流态开始***，螺旋钢管液体的运动越来越紊乱。紊乱继续增强，直到液体质点向任意方向流动，管内各点均以大约相同的速度向前流动。在这个和比这个更高的速度下，流体即处于紊流。由层流转化为紊流时，液体处于过渡区。

在过渡区中，压力损失和流量间的关系是变化的，不能测定或预测。干线中的流动多为紊流。螺旋钢管管径、油的粘度及要求的流量间的组合一般均使流动处于紊流区。系流对运行有好处。

由于油的各个质点以同样的速度向前移动，在分批顺序输送不同油晶时混油较少。管壁上形成蜡沉积的领向也较小，水和沉渣难以从油中分离。分离的水和沉渣要干扰油的流动，有时会造成管道的腐蚀。

螺旋钢管表面缺陷的形成有两种可能性:一种是材料本身在变形过程中塑性不够，大型防腐螺旋钢管，导致裂纹与外折形成;另一种是材料表面氧化引起表面缺陷，表面缺陷在变形过程中放大成为裂纹与外折。

3.2热模拟拉伸实验结果及分析

为了研究材料高温塑性，大直径螺旋钢管，进行了一系列热模拟拉伸实验。

可以发现900-1 200℃为9Ni钢的高塑性区，其拉伸变形量可达90%以上。对比轧管各个阶段的变形量与变形温度，不难发现穿孔与斜轧两个步骤都在高塑性区，内外防腐螺旋钢管，且变形量远小于材料的变形能力。定径步骤***后阶段温度虽然低于900℃，但是前面的分析已经表明，管体外表而的缺陷形成在定径之前。因此可以认为，本次轧制中出现的小外折与裂纹不是由于材料本身塑性不佳引起的。

3.3高温氧化实验结果及分析

在1 100℃经不同时间氧化样品的形貌如图4所示。

可见，虽然为氧化样品表面光滑，见图4(a)，但是1h后氧化层与金属界面之间就出现了细小的晶界氧化，见图4(b)。随着氧化时间延长，晶界氧化深度进一步加深，见图4(c).(d)。此时晶界氧化速度大于氧化层相金属内推进速度。当晶界氧化深度达到一定程度以后，随着氧化时间延长，氧化层厚度进一步增加，但是晶界氧化深度不再进一步加大，见图4(e)。可见此时晶界氧化及氧化层相金属内部推进的速度达到了平衡。

选择螺旋钢管要考虑使用操作条件，例如手工操作或自动操作，热压机的性能和类型，对压制材的质量要求如硬度、光泽等。还要考虑经济核算，每次新抛磨的钢板，要求能生产一缓质量的装饰板次数。此外，选择钢板的厚度时，应考虑其使用时间、质量、刚度，同时要考虑板材受压时的强度要求；热传导性能；压力的分布，压板的幅面规格。如果钢板厚度不够，中山螺旋钢管，容易弯曲，势将影响装饰板生产。如果厚度过大，钢板过重，不仅增加钢板的成本，而且也会给操作上带来不必耍的困难。同时还要考虑螺旋钢管加工或使用时应留的余量。铜板的厚度没有一致的，但力求在同一张钢板的厚度尽量一致，一般中等规格的锯板，厚度公差为0.05一o.15毫米。如要求过严，研磨费用也将随之。一般是抗张力大、坚硬度大构钢板，耐机械损害性能越大，使用耐久性较长，但研磨殛加工费用也比较高。


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