厌氧反应器的高度和直径的比为20:1

所述步骤(1)中，活性炭为100 300目。所述步骤(2)中，控制反应器的回流比为1:1。所述步骤(2)中，降低水力停留时间至18h。所述步骤(2)中，所述微生物絮凝剂的加入量以反应器内溶液总体积计，每升溶液加入5毫升微生物絮凝剂。所述厌氧反应器的高度和直径的比为15 25:1。所述厌氧反应器的高度和直径的比为20:1。所述有机废水为红薯酒精废水。本发明首先向装有呈絮状厌氧颗粒污泥的厌氧反应器中加入活性炭，关闭厌氧反应器进出水及电磁阀开关，密闭循环1-池。

厌氧反应器内厌氧颗粒污泥的二次培养成功

通过判断，厌氧反应器内厌氧颗粒污泥的二次培养成功。继续运行3个月，厌氧反应器COD去除率稳定(达90%以上)，无任何酸化等现象， 产气量及组分均很稳定，运行正常。实施例2采用高度与直径比为15:1的厌氧反应器，该厌氧反应器内有由于有机负荷中1毒而呈现絮状，处理效率低下的厌氧颗粒污泥。向厌氧反应器内加入IOOg目数为300目的活性炭，密闭循环Lh，再向其中加入阳离子聚丙1烯酰胺溶液，以溶液的总体积计每升溶液加入0. 05mg阳离子聚丙1烯酰胺。

不同预处理温度对厌氧颗粒污泥发酵产氢的影响： 为消除发酵生物制氢系统接种污泥中的耗氢菌,加速系统的启动进程并提高产氢效能,以啤酒厂废水处理车间的厌氧颗粒污泥为对象,通过间歇发酵试验,探讨了经65、80、95、110、121℃处理后的污泥的产氢特性。葡萄糖间歇发酵试验证明,在初始pH 7.0、葡萄糖浓度10000 mg.L-1、污泥接种量2 g MLVSS.L-1等条件下,由热处理后的活性污泥构建的发酵系统,其产氢量均大于未经处理的活性污泥系统。

吸附是部分不可逆的，该方程可较好地描述厌氧反应器内颗粒污泥对ＰＣＰ的吸附量的变化规律。试验表明厌氧颗粒污泥去除ＰＣＰ的主要机制是生物降解，而非吸附和挥发作用。以厌氧污泥为接种物,启动膨胀颗粒污泥床(EGSB)反应器,经 过3个月的连续运行,反应器中出现了颗粒污泥,表现出持续去除氨氮的能力,并出现了厌氧氨氧化现象.为了验证EGSB反应器中厌氧氨氧化反应的存在。