2.1试样制备：采用刀具，在橡胶垫板上以一条沟槽为中心，切取直径为30mm的圆形试样，并测试样中型部位无沟槽处厚度三点，取平均值为压缩前厚度。

2.2实验步骤：采用试验机具将试样均匀压缩至试样厚度的50﹪，送入空气老化试验箱中，在100℃24h后，从试验箱中取出，在室温中冷却30min；将试样从试验机具中取出，自由放置24h至48h，在此时间采用百分表或游标卡尺，测试试样中心部位无沟槽处厚度3点，取平均值。

2.3实验结果：计算公式：C=(t0-t1)/t0×100

无碴轨道的弹性

无碴轨道的弹性已成为无碴轨发展中一项不可忽视的重大关键技术和工程应用问题。双块式无碴轨道的弹性仅仅来自来自扣件系统的弹性垫板,而板式无碴轨道的弹性主要由扣件系统的弹的弹性垫板及CAM垫层来提供。

无碴轨道结构通常用质量一弹簧系统来模拟,而轨道弹性又多用刚度参数来表征。一般,轨道结构的垂向刚度取决于轮载力和对轮载下的钢轨变形量,亦即K=/yo

若视钢轨为连续弹性基础上的长梁,则yo=PwB/2k而B=(k/k=Kz/a式中K轨道结构垂向刚度;P轮载力;yo一正对轮载下的钢轨变形量;B轨下基础与钢轨的刚比系数;E钢轨抗弯刚度;k钢轨基础弹性系数;a轨枕间距;Kz钢轨支点综合刚度。从而,无碴轨道的垂向刚度为K=[(4Kz/a)3·En由式(1.6)不难看出,无碴轨道刚度主与轨道类型和钢轨支点刚度直接有关。可见,就所选定的无碴道类型而言,轨道刚度就仅与钢轨支点综合刚度大小相关。而钢轨支点综合刚度Kz,依据无碴轨道及扣件系统结构的不同,又可分别描述为Kz=Kp或Kz=Kp.K/(Kp+K)Kz=Kp.Kb.K/(KpKb+KpKc+)式中K轨下垫板刚度;KCAM层刚度;K板下垫板刚度。由此可见,采用弹性扣件系统和低刚度弹性垫板及其应用技术，便成为为无碴轨道提供弹性的途径。

铁垫板挡肩与轨底间设有绝缘块,以提高扣件系统的绝缘性能。绝缘块又有1型、Ⅱ型和Ⅲ型之分,安装时分别与弹条GB1型、GAI型和GXI型相应配套使用。

铁垫板上设有T型螺栓底座和挡肩,通过拧紧T型螺栓螺母紧固弹条扣压件,扣着联结钢轨与铁垫板,T型螺栓扭力矩为80~100Nm。

通过锚固螺栓与预埋绝缘套管的紧固配合,牢固联结铁垫板与混凝土基础。锚固螺栓扭力矩为300~350Nm。预埋绝缘套管抗拔力大于100kN。

锚固螺栓按长度分有I型和Ⅱ型。当铁垫板下调高量小于等于10mm时选用I型,大于10mm时选用Ⅱ型。

高低调整靠在轨下或铁垫板下垫入调高垫板来实现。也可在轨下垫入充填式垫板实现无级调整。当高量在10mm以内时,可在轨下加垫调高垫板;当调高量大于10mm时,可在铁垫板下加垫调高垫板,并以20mm为限。总调高量可达到30mm。

轨距调整通过移动带有长圆孔的铁垫板以实现无级调整,整量为±10mm。

扣件绝缘性能,干态时不小于100MΩ,湿态时不小于5Ω·km。

为日本新干线研制的双重铁垫板夹层型减振扣件。它利用设置在上下两块铁垫板之间的橡胶垫层压缩变形为板式轨道提供弹性。作为板式轨道综合弹性系数的设计标准,是以等同或低于土路基上有碴轨道的弹性标准为目标。

(3)基本特征

扣件结构同现用直结8型,以利通用性。

利用现行轨道板的紧固螺栓孔固定横向胶垫和支挡。

使用横向胶垫以保持必要的横向弹性。

铁垫板为沟槽形状,中间大两端小,以减小上紧螺栓时中间的反力及增大小返抵抗。

螺栓弹簧大致位于铁垫板中间,弹片位于两端对角线上,以防铁垫板受力扭曲。

这种减振扣件曾试铺在东北新干线小山综合试验线的A型防振板式轨道上,试验结果表明,列车以210km/h高速运行时,与直结8型扣件普通板式轨道区间相比,在50~00Hz频域内具有明显的减振效果。