开松机锁紧机构摇

开松机锁紧机构摇架的锁紧机构是为解决"加压"和"卸压"这一对矛盾服务的。开松机生产上对锁紧机构的要求是：加压时要保证正确的加压位置，卸E后摇架能掀起到便于保全***操作的位置，并予以"***飞加压与卸压均须操作方便、省力；尽量减小摇架后部只寸，便于换粗纱和清洁工作。各种怪架的主要差别，在于锁紧机构和囱此而决定的外形。开松机绞纱与成包规格按照棉纱线***标准GB/T398-93规定，开松机绞纱与成包规格如下:1。开松机锁紧机构的型式虽然变化繁多，但其机构原理都属于四运抨机构。现对1'F18-115型反YJ-OO型摇架的锁紧机构进行分析如下。

(1)TF18-115型摇架锁紧机构I1'1118-115型摇架机构如图5-7所示，其锁紧机构是四连杆机构的变型。图5-8为锁紧机构的原理。线运动或组动时加工精度更应注意尽量减小误差，以免幽线失真走样。四连杆的杆件是挺架体AB籽，手柄BC杆，CD杆和圈定籽AD所组成。杆CD是由拨子C、D组成，滚子C套在孚柄销铺上，滚子D套在锁紧片销轴上，滚子对销轴都是转动配合，抨CD的长度即等于滚子C与D两者半径之和，手柄BC杆的速度瞬心O是/1B、CD两杆延长线的交点。

由图5-8可以看出，在加压状态时，AO在BC延线的异侧，在罗拉反作用力作用下，摇架体AB抒有以销轴A为中心，按ωAB方向运动的趋势，由于B点的运动牵连，Be杆上的C点将有以ρ点为回转中心按ωCD方向运动的趋势，从而决定了He杆以瞬心ο为中心作ωBO方向的平面运动，ω-to和ωHC方向相反，结果使摇架体/l.B和手柄BC相互对待而锁紧，实现罗拉加压。卸压时掀起手柄，在越过BC杆和CD杆重合的死点后，BC杆的速度瞬心O自BC轩的上方移向下方，即AD在BC延线的同侧，促使手柄Be杆与摇架体AB两者回转方向相同，目11ωAB与ωBO同向，使原锁紧加压状态解体而卸压。实际上杆已。05毫米，其中A处和C处是关系到机构运动是否平稳的重要部分，采用。只有在两个滚子C、D互相紧E的情况下，才能构成四连杆机构的一个杆件，而这种情况只有在加压状态下才能出现，当掀起手柄越过死点后，滚子C、D之间不再存在约束，各构件不再成为四连杆机构，所以称其为四逐籽变型。这种锁紧机构在卸压时，摇架体和孚柄的运动，不受四连将机构的牵制，摇架掀起角度可以按需要来确定，TF18-115型设计为50'和110。两裆***。

在锁紧机构中，C点距BD连线的垂直距离称为偏距，是一个很重要的参数。考虑锁紧的稳定性和操作省力这两方面要求，TF18-115型摇架选定偏距为0.4毫米。要等B'齿继续向前走过一个齿侧间隙，以右侧与C齿相接触后，才开始椎动凸轮，使其重新开始转动q当B'齿与C'您相遇时，当然也会产生一寇的冲击，但此时更严重的问题是:凸轮的停顿将造成钢领板的停顿，使管纱卷绕起簸，成形不良。小于0.4毫米，对减小操作力矩有利，但由于制造精度不够或日久磨损等原因，可能使锁紧状态不稳定。

开松机箱座动程和运动规律的设计

(1)开松机箱座向后摆动到静止位置时，宫的加速度也应逐渐递减 到零。

(2)其他的时间内加速度变化要缓和，不要有突变。

开松机正弦加速运动就是想线运动，宫的运动方程式是g

开松机正弦加速运动的幽线见图S-lS(甲)，其横坐标为运动曲线函

数的角度， liP 9=号子t(弧度)。它的特征是加速度变化剿，

开始运动时加速度逐渐增加，运动结束时加速度逐渐递减，符合上述(I人(2人。)项要求，但不符合(4)项要求。表7-2说明，开松机凸轮理论曲线的半径值变化量随运动规律的不同而不同，小的变化量都发生在运动开始或结束时，简谱运动的凸轮半径小变化量D。因为在打纬点时，即图中横坐标2Jt位置时，加速度为o，无法利用惯性打纬。因此，我们只能选用正弦加速运动曲线的商半段(如图中阴影线所示)。

再看余弦加速运动，它就是简谐运动，其运动方程式是g

开松机余弦加速运动的产线见图8-1S(乙)，其横坐标为运动幽线函数的角度，即扣jfat(弧度)。它的加速度在运动开始和终了时都很大。它的前半段不适合要求，而后半段符合(4)项打纬要求，所以我们选用它的后半段曲线(阁中阴影线所示)。

将正弦加速运动幽线的前半段和余弦加速运动曲线的后半段相互连接，就组合成一条符合箱应运动规律的曲线，如图8-18

(丙)。曲线的衔接点A处必须光滑，不能量曲折状态。它的特征是加速度变化剿，开始运动时加速度逐渐增加，运动结束时加速度逐渐递减，符合上述(I人(2人。找出衔接点A的方法可以有好几种，下面介绍一种常用的方法，即使衔接点处的两条曲线的位移、速度、加速度相等，而且连接后的总动程不变，总的运动周期角不变。设下标1表示正弦加速运动，下标2表示余弦加速运动，即在衔接点处要求s

影响开松机产量因素

开松机的单位产量直接关系到设备***额和生产成本。

影响开松机单位产量的因素有开松机的速度、小卷定量、每钳次的喂给长度、落棉率和生产效率。如果为了增加开松机的产量，过分超过设计速度、加重小卷走量、增加喂给长庭或喊少落棉率，将对产品质量不利，甚至会损伤开松机械。开松机成形机构开松机成形机构由喇叭口，紧压罗拉，圈条器，棉条筒、底盘及传动机件组成。但在开松机的速度、小卷走量和喂给长度等工艺参数之间，又有相互的联系，因此，以上各工艺参数如何适当选择也是精梳工艺设计的重要工作。

在上述影响开松机单位产量的五个因素中，落棉率的控制应该根据原棉条件和产品质量要求来制订，不能作为调节产量的参变因素，生产效率是属于温湿度管理、运转管理和设备管理方面的问题，通常应达90%。这里着重讨论开松机的速度、小卷定量和喂给长度三个因素。牵伸区内须条中部摩擦力界的强度还因罗拉隔距的大小而有所不同L在隔距小时，其摩擦力界强度较强。

1.开松机速度

开松机的速度在向高速发展。不同型号的开松机因其工艺机械特性不同有其不同的车速。A201型开松机设计速度为116转/分。A20lB型开松机设计速度为160转/分，纺制特细号纱时(如7.5号纱)有时采用140转/分。

2.小卷定量

增加小卷定量，是提高开松机产量的有策方法。小卷定量能否增加的先决条件，是小卷中的纤维必须具有良好的伸直度和平行程度。目前小卷准备多采用一道预并条一条卷或条卷气井卷的工艺，纤维的伸直和平行程度均较差，即使在并条机和条卷机上采用曲线牵伸装置和增加压力，仍嫌不足。故其小卷定量，在纺制中细号纱肘，不宜超过50克/米(700格林/码) 纺制特细号纱时，不宜超过46.08克/米 (650格林/码)。如果采用条卷一并卷工艺，在条卷机上 其牵仲装置尚未改为曲线牵伸时，小卷重量，即使在纺制中细号纱时，也不宜超过46.08克/米(650格林/码)。空气出来进入蜗壳后不再获得能量与因此空气在蜗壳内作用由旋涡运动。小卷准备工艺不够理想，限制了小巷定量增加，影响了精杭机的产量。如果采用两道预并条工艺时，棉条中纤维的伸直度和平行程度，基本上已能符合开松机的使用要求，因此，小卷寇量可以适当加重，一般可不低于51.04克/米(720格林/码) 需要时可达56.71克/米(800格林/码)。

因此，改进小卷的准备方法，大力提高纤维的伸直度和平行度，从而增加小卷走量，是挖掘开松机潜力的一个方面。

3.喂给长度

小卷的喂给长度只有在小卷准备工作良好和原棉纤维较长的情况下，才有可能增加。

喂给长度与小卷定量又有密切关系。如果小卷走量较重，喂给长度宜小。在同样产品质量要求下，一般以加重小卷走量、减少喂给长度，较减轻小卷走量、增加喂给长度更有利于产品质量和节约用棉。应当指出，以上一系列的演算所得出的公式是建立在中、长牵予及长箱座脚的基础上。因此，在高产开松机上，均在改进小卷准备工作的基础上采用增加小卷走量、减少喂给长度的办站。

综上所述，从工艺观点看，开松机的高生产率主要决定于所采用的小卷准备方面，而其中心问题又在降低大梳理力。