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5-51离心风机-山东冠熙(在线咨询)-山东离心风机
离心风机对比分析在额定转速下,假定风机进出口处截面上动压静压均匀分布,对风机进口、出口压力及压差,集流器进出口压力及其压差进行统计。取点方法:在截面中心为轴心,周边均匀取了20个点,之后计算取其平均值,可以看出,同流量下,加米字形集流器的静压和全压差分别为-4389.0Pa和-2252.9Pa,而普通圆弧形集流器的压差为-982.9Pa和-32.1Pa,相比可以看出,离心风机加米字形集流器导流效果比普通圆弧形集流器好。但是同流量下,4-79离心风机,普通圆弧形集流器比加米字形集流器风机压差大,有效值大2366Pa,风机全压差加米字形比普通圆弧形小2350.8Pa,减少的这部分能量用于摩擦发热。说明集流器经过改造提高了粉尘流的导流能力,提高了风机的性能。本文对掘进工作面离心风机集流器结构进行了改进研究。并对改进前、后的结构的集流器导流效果做了理论分析。然后应用Fluent流体软件对其进行了数值建模分析,充分认识离心分机内部流场流体的流动规律,山东离心风机,并得到集流器及整个风机的压力云图,截面所受阻力云图,并取点做了统计分析。研究结果表明:离心风机加米字形集流器使集流器进出口压差增加,明显地起到对粉尘流场的导流作用。但是集流器由于增加米字形支撑架,造成集流器截面的摩擦力增大,消耗了风机的一部分动能。但对大型除尘离心风机总体来看,采用该结构大大减少制造难度和加工成本,提高了经济效益。几何模型建立与网格划分计算模型采用掘进工作面4-72-5.6A防爆防腐蚀的离心式通风机,其主要参数:电机功率22kW,转速2930r/min,流量10122~25736m3/h,全压4152~2330Pa。其主要由进风口、集流器、叶轮和蜗壳组成。离心风机集流器中添加了米字形结构与环形挡环。风机结构复杂且叶片外形不规则,因此生成结构化网格比较困难,相反非结构化网格适应能力强,在处理复杂结构时有利于网格的自适应。因此离心风机采用四面体非结构化网格。使用ANSYS软件中的CFD软件进行网格划分,加米字形集流器模型网格数1072503,5-51离心风机,网格节点数184910;普通圆弧形模型网格数1296832,5-48离心风机,网格节点数223847。以离心风机在掘进工作面环境下的运行工况为依据,进行离心风机参数设置:流量取22806.54m3/h,流速取6.33515m/s,质量流量取7.4913kg/s。把Pro/E建立的几何模型导入Fluent中并对几何模型的边界条件计算参数进行设定。其中入口类型采用速度进口,出口设为压力边界条件,本计算采用的样机是矿用式离心风机,出口静压可以近似为0,蜗壳内壁及叶轮壁面粗糙度均取0.5,集流器、叶轮、蜗壳等各流体区域结合处的公共面采用interface边界类型面,将叶片的压力面和吸力面以及叶轮前盘、后盘和转轴的内外表面一起定义为旋转壁面。环境压力为101325Pa,取粉尘流体密度ρ=1.225kg/m3。计算时采用SIMPLE压力速度耦合方法进行。离心风机在大流量区计算值比实测值偏高,小流量区计算值比实测值偏低,但是整体上计算结果与实测结果基本吻合。由效率曲线图可知,大流量区计算结果比实测结果偏高,小流量区计算结果比实测结果偏低,说明计算结果与实测结果吻合。通过实验值与计算值的对比,CFX软件的数值模拟结果与实测结果一致,由此验证了采用CFX软件对带进气箱的离心风机的数值模拟是可靠的。试验噪声分析离心风机的噪声按照流体动力声源的发声机制,分为三类:1)单极子,2)偶极子,3)四极子,风机正常工作状态下产生的噪声主要来源于偶极子源。根据GB/T2888-2008《风机和罗茨鼓风机噪声测量方法标准》对有无进气箱离心风机的噪声进行测试。试验地点:浙江上风高科专风实业有限公司CNAS检测中心;采用声级计对风机出口处的噪声进行测试,测试方式及仪器。测量时,除地面外无其他的反射条件,测点位置D距地面的高度与风机出口中心持平,水平方向上与出气口轴线成45°,距离出气口中心L=1m。离心风机的噪声在小流量区,带进气箱的离心风机噪声低于不带进气箱,随着流量的增加,带进气箱的风机噪声显著提高,在大流量区,明显的高于不带进气箱的噪声。5-51离心风机-山东冠熙(在线咨询)-山东离心风机由山东冠熙环保设备有限公司提供。山东冠熙环保设备有限公司()是从事“轴流风机,耐高温高湿风机,烘干设备用风机,离心风机,除尘风机”的企业,公司秉承“诚信经营,用心服务”的理念,为您提供优质的产品和服务。欢迎来电咨询!联系人:李海伟。)