***回收装置换热网络优化设计换热网络在实际的应用中主要是实现提高能源的利用效率，除此之外，它还能有效的降低生产过程中的能源消耗，从而也大大的降低了生产过程中的资金投入，在***回收装置热网络优化设计的过程中，夹点分析法是一个经常使用的方法，这一方法在很多方面都能体现出明显的优势。***是一个加工行业经常要使用到的一个资源类型，其消耗量也是非常大的，所以需要使用***回收装置对换热网络进行优化设计。1工艺流程简介***回收装置的工艺流程1.1原料气压缩预冷阶段原料气在经过压缩之后，使其压缩离要能够达到38.5kg/cm2，之后将原料气放入到E3、E2进行换热，当换热使其温度能够降低到零下45摄氏度的时候停止。其中E3所使用的冷却器内使用的是氨水作为制冷剂，液化***批发，E2是多物流的高1效板翘式换热器。原料气会通过E2进行换热和冷却。1.2脱***塔工段冷却后的原料会呈现出气液混合的状态，其会进入到脱***塔里，塔顶的气体经过E5进行冷却，一部分会经过冷凝，并为回流服务，气体排出之后会进入到E5和E2当中，从而为原料气提供其所需要的冷量，脱***塔排出的气体在不断的膨胀，换热之后还要经过压缩机进行压缩，气体的压力要比界区的压力更高一些，这一原料气会经过E7被冷却到50℃，之后就会立即排到界区之外。脱***塔底部所使用的是***的再沸器，还要在这一过程中使用温度为236℃的贫氨水作为加热剂，使其温度能够一直保持在61℃，这样就可以充分的满足产品在乙1烷中的百分比的相关要求，***塔提馏短的侧限引出的液体会进到E2当中，这样也就使得液体的温度有所升高。1.3脱乙1烷塔工段脱***塔底物流流入脱乙1烷塔，气相上行从塔顶流出进入氨冷却器，部分冷凝提供回流，未被冷凝的乙1烷产品气体排出界区。脱乙1烷塔底部使用***的再沸器，并使用236℃的贫氨液热剂，使塔底温度保持110℃，以满足丙烷产品中对乙1烷含量的要求。1.4脱丙烷塔工段脱乙1烷塔底物流流入脱丙烷塔，气相上行从塔顶流出进入空气冷却器。全部冷凝液经接1收器后一部分回流，另一部分作为丙烷产品经水冷器冷却至38℃后进入储罐。脱丙烷塔底部使用***的再沸器，并使用236℃的贫氨液热剂，使塔底温度保持136℃，以满足丁烷产品中对丙烷含量的要求。1.5脱丁烷塔工段脱丙烷塔底物流和预处理残油混合流入脱丁烷塔，气相上行从塔顶流出进入空气冷却器，全部冷凝液经接1收器后一部分回流，另一部分作为丁烷产品经水冷器冷却至38℃后进入储罐。脱丁烷塔底部使用***的再沸器，并使用236℃的贫氨液热剂，使塔底温度保持130℃，以满足轻油产品中丁烷的含量要求。塔底轻油产品经空气冷却器冷却至50℃进入储罐。2换热网络用能分析2.1提取数据为了能够将加点分析顺利的进行下去，需要对工艺予以充分的了解，同时还要按照系统物料平衡和能量平衡的原则进行夹点分析，同时还要对分析过程中所使用的材料进行详细的分析还要提供这些材料的初始温度、目标温度等重要的参考数据，要按照夹点分析过程中的相关要求去提取物流，热物流和冷物流的提取数量应该是完全一致的，这样才能给分析提供更加准确的数据支持。经过初始温度和目标温度热焓的具体数值计算出该温度范畴之内的热熔流量率，结果显示大部分都是变小的趋势，而也有几个物流在目标温度范围内出现相变不断增大的现象，液化***厂家，针对这样的情况，研究人员对其做了合理的分段处理，这样就可以更加准确的计算出该温度范围内的热容流率。2.2原换热网络换热网络网格图可以清晰、方便地表示和设计过程工业的换热网络。现过程(***回收装置)换热网络网格图如图2所示。换热网络使用了2个换热器、4个再沸器和8个冷却器。其中，E2、E5均为高1效多物料流板翅式换热器，它们分别对多股冷热物料流进行高1效换热;8个冷却器包含2个液氨冷却器(C1)、4个空气冷却器(C3)和2个水冷却器(C2)。经过对现有换热网络网格图的分析可知，冷却公用工程消耗能量9.454MW，加热公用工程消耗能量6.8736MW。当前换热网络中冷热物料流***1小传热温差为5K，即ΔTmin=5K。3换热网络翻新设计在对原有的换热网络和夹点进行详细分析的基础上，设计人员采用了不符合夹点分析三原则的设计方式，这样做的目的主要是为了能够有效的提高***的回收效率。在尽量减少对原设计改造的基础上，分别在夹点以上和夹点以下针对几个物料流进行了一定的改进，在改变设计方式之后，得到的***回收量有了很大的提升，所以这种新的设计方案是切实可行的。设计图如图3所示。改进后的方案使用干气产品和丙塔顶料的热量与甲塔底再沸料换热，节省了制冷和加热公用工程。与***1大能量回收方案相比，改进的设计方案减少了2个换热器，避免了物料的分流改造，且克服了***1大能量回收方案中换热器冷端温差较小的弱点，大大提高了翻新设计的效果。***输差管线、阀门的泄漏损耗及解决途径管线、阀门漏失，管理不善也是计量输损产生的一个重要原因。城市燃气管道材质多为钢管，大部分是埋地铺设，部分燃气管道铺设不规范，防腐工作不到位，随着运行时间的延长，出现自然腐蚀，管线老化，有时甚至出现泄漏，由于城市的发展建设，及部分建筑物违规占压管线，给巡线和检查带来大1麻烦。不少地方的漏失是被动发现的，有些地方甚至出现了事故才知道管线出了问题。由于管理不规范，人员交替，基础资料遗失，有的地段根本不清楚管线的具体走向，这种漏失是不可估量的。有的***管线腐蚀也很严重，漏气经常发生。气表接头，阀门都是铁制品，由于长期腐蚀、老化，再加上有的阀门质量不过关，漏气更是不可避免。中原1油田燃气管理处为了解决这个问题，统一对所有管线进行了架设、架空，有效的防止了埋地管线的腐蚀、老化，液化***，漏、窃气现象，也消除了诸多不安全隐患，降低了输差。同时提高抄表人员的业务素质，液化***供应，要求抄表人员每月抄表时做到“看、听、闻”，“看”是观察气表有无损坏，气量是否正常;“听”是听气表接头处有无漏气声，气表运行有无异常声音;“闻”是闻有无漏气气味。加大巡线力度，要求维修人员每天都要对主要管线进行巡回检查一次，每月对所有阀门检查一次。做到及时发现问题及时维修，更换。消除安全隐患，同时将输差降到***1小。***锅炉内的实际炉膛温度主要取决于哪些因素***在空气中的绝热燃烧温度是1950摄氏度.绝热燃烧温度的定义是在燃料（***的主要可燃成分是CH4和一些C2-***烃类）与空气中的氧气在当量预混燃烧、无预热、系统绝热条件下的燃烧温度.这是一个理论上限，除非采用增氧或纯氧燃烧，或者预热空气，否则不会超过这个温度.***锅炉内的实际炉膛温度主要取决于如下几个因素：（1）***与空气的混合方式（预混还是扩散燃烧，空气分段方式，一二次风配比及总过量空气系数），（2）空气是否预热以及预热温度，（3）炉膛内的受热面布置.现代大型锅炉都采用低NOx排放设计，以避免高氧浓度与高温在同一区域同时出现.因此可以假设，该锅炉采取空气分段燃烧，一次风与燃料预混.但是CFD模拟表明，在火焰中心区，***1高温度仍然在1600-1900摄氏度之间.在火焰中心之外，温度应迅速降低到1500摄氏度以下.贴墙及边角部位更低.顺便指出，***燃烧的温度下限则由CH4-O2反应的化学平衡决定.为保证燃尽，燃烧温度不应低于875摄氏度（即便用催化燃烧也是如此）.液化***批发-液化***-荣盛达（无锡）能源公司由荣盛达（无锡）能源有限公司提供。液化***批发-液化***-荣盛达（无锡）能源公司是荣盛达（无锡）能源有限公司（）今年全新升级推出的，以上图片仅供参考，请您拨打本页面或图片上的联系电话，索取联系人：倪经理。)