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铸钢阀门生产许可证评审细则以及低中压锅炉用无缝钢管***以及
容器失稳分为周向失稳和轴(经向)向失稳两种,周向失稳是因周向压缩薄膜应力所引起,轴向失稳是由容器轴向压缩薄膜应力造成的。容器周向失稳时,其横截面由圆形变成波形,轴向失稳时,原为直线的素线变为波形线。按容器的失稳范围大小,分整体失稳和局部失稳,通常外压容器的压瘪属于整体失稳。在某外压力下,形状突然发生改变而产生瘪塌的失效形式,称为失稳,断面由容器被压瘪失稳时的***小外压力,称为临界压力。临界压力大小的影响因素与壳体用的材料及其几何尺寸有关,几何尺寸包括圆筒计算长度L、外直径D0和有效厚度δe,用比值L/D0和δe/D0表达。2)临界压力、临界应力与圆筒计算长度的关系①非常长的圆筒体(长圆筒),两端的加强件对圆筒抗外压的能力起不了加强作用,失稳时圆筒截面压瘪成二波形,此时对临界压力有影响的只是外直径D0和筒体的有效厚度δe,即δe/D0,此时的临界压力Pcr为:Pcr=2.2E(δe/D0)3----------①式中:E-材料的弹性模量,MPa;根据临界压力求临界应力бcr的公式为бcr=PcrDo/2δe,该公式可改写为Pcr=2бcr(δe/D0)2бcr(δe/D0)=2.2E(δe/D0)3бcr/E=1.1(δe/D0)2----------①1在①式中,如采用稳定系数m(即许用压力为临界压力的1/m,并取计算压力等于许用压力,通常取m=3)即[P]=Pcr/m则计算压力为:令PC=[P];;式中可解出有效厚度,相应的有效厚度为:,如以m=3代入,计算得的名义厚度为。不起作用的***小长度,称为临界长度,用Lcr表示,其值为:当L≥Lcr,则该长度为L的圆筒为长圆筒。②中等长度的圆筒,其长度L<Lcr,此时圆筒的临界压力Pcr与L/D0和δe/D0有关,其值为:Pcr=2.8E(δe/D0)2。5/(L/Do)--------------②2бcr(δe/D0)=2.8E(δe/D0)2。5/(L/Do)бcr/E=1.4(δe/D0)1。5/(L/Do)---------------②1A=бcr/E=1.4(δe/D0)1。5/(L/Do)③短圆筒:L足够短,使圆筒的***仅受材料的强度所确定,可按内压公式计算。6.3.2线图表绘制基理在①1和②1式中,令A=бcr/E,此处A是应变,则得①2及②2::A=1.1(δe/D0)2-------------------①2或及A=1.4(δe/D0)1。5/(L/Do)----------------②2在对数坐标中,以A为横坐标,L/Do为纵坐标,在长圆筒中,因①2中无L/Do,在图6-2中表现为与横坐标成垂直的一组线,即仅与δe/D0有关;而图中的斜线组则是中圆筒部分,即由关系式②2做成的一组线。外压筒体中,给出L/Do和δe/D0(图中为Do/δe),通过图6-2可查出A。由于A=бcr/E,其中弹性模量E与材料及设计温度有关,故根据材料和设计温度下的不同E值,可做出各种线图,也称为材料线,在6-3至6-10各图中,其横坐标是A,纵坐标是临界应力бcr,知A和Et可查到бcr。知бcr,通过公式бcr=PcrDo/2δe,即可求出Pcr。在实际应用中,需要的是许用压力[P],故令[P]=Pcr/m,(m为稳定安全系数,取m=3.)。即Pcr=3[P],代入公式бcr=PcrDo/2δe后整理可得:2/3бcr=[P]Do/δe,式中,以бcr=AE代入,则[P]值为:---------------------③如令B=2/3•бcr=2/3•AE,横坐标A,纵坐标为B,通过A可查出B,并按下式求出[P]:-----------------------------③16.4外压圆筒加强圈的设计设加强圈是为了减少圆筒的计算长度L,从而减少圆筒的壁厚。对于设有加强圈的外压圆筒,外压容器计算中的支撑线,就是加强圈的中心线,加强圈的横截面处应有足够的惯性矩,使在支撑线中间的圆筒部分由于加强圈的作用不出现失稳现象。加强圈所需的惯性矩按如下确定:1)已知DO、LS,、δe和PCLS—是从加强圈中心线到相邻两侧加强圈中心线距离的一半。若与凸形封头相邻,在长度中还应计入封头曲面深度的1/3,mm选定加强圈的材料和截面尺寸,计算它的横截面积AS和加强圈与圆筒有效段组合截面的惯性矩IS。2)计算B值:3)通过B按图6-3~图6-10查出A,如无交点,则令A=1.5B/E4)计算加强圈与圆筒组合段所需的惯性矩IIS≥I,否则,应选大惯性矩的加强圈,并重新计算,直至IS≥I5)加强圈的设置:加强圈可设置在容器的外部或内部,应整圈围绕在圆筒的圆周上。加强圈设在内部时要考虑流液通道;不论设在外部或内部,沿其断面开孔或间隙应不大于圆筒名义厚度的8倍,否则,有间隙的环带的不计入惯性矩,未带间隙的环带应具有加强圈需要的惯性矩。如开有断开式的间隙时,断开弧长应符合GB150中图6-12的规定。容器内部的构件,若按加强圈的要求设计,也可作加强圈用。加强圈与圆筒可段焊连接,当设置在容器外部时,加强圈每側间断焊接的总长,不应小于外圆周长的1/2,段间的***大间隙为8δn;当设置在容器里面时,应不少于圆周长的1/3,段间的***大间隙为12δn;其要求见图6-12和图6-13。7.封头的设计和计算7.1封头标准7.1.1现行标准JB/T4746-2002《钢制压力容器用封头》标准,包括并代替原JB4737-95《椭圆形封头》、JB/T4729-94《旋压封头》、JB576-64《碟形封头》、JB/T4738-95《900折边锥形封头》、JB/T4739-95《600折边锥形封头》。封头的规格尺寸的选用等可按JB/T4746。该封头标准详细规定了封头的制造和验收要求,被列入GB150引用标准。封头标记按如下规定:①②Χ③─④⑤①-封头类型代号椭圆形封头:以内径为基准,类型代号为EHA标准型以外径为基准,类型代号为EHB标准型碟形封头:Ri=1.0Di;r=0.15Di;DN=Di,代号为DHARi=1.0Di;r=0.10Di;DN=Di,代号为DHB折边锥形封头;分CHACHB和CHC球冠封头:PSH②-封头公称直径;③-封头名义厚度;④-封头材料牌号;⑤-标准号JB/T4746示例1:DN2400mm,δn20mm,Ri=1.0Di,r=0.15Di,材料0Cr18Ni9碟形封头的标记是:DHA2400X20-0Cr18Ni9JB/T4746示例2DN325mm,δn12mm,材料16MnR,以外径为基准的椭圆形封头的标记是:EHB325X12-16MnRJB/T47467.1.2封头型式及优缺点比较GB150规定的封头包括:凸形封头、锥壳(锥形封头、锥形壳体)、变径段、平盖及紧缩口等。凸形封头中包括:椭圆形封头(标准型和非标准形)、碟形封头、球冠形封头(无折边球面封头)和半球封头。各种封头的优缺点比较如下:1)从受力情况看,依次为:半球形、椭圆形、碟形、锥形,平盖***差;2)从制造上,平盖***容易制造,其次为锥形、碟形、椭圆形、半球形;锥形封头虽然受力效果不佳,但有利于流体的排料。7.2椭圆形封头7.2.1受内压的椭圆封头的计算椭圆封头在内压作用下,其膜应力与圆筒相比,有明显的特点,在内压力作用下的圆筒体,无论轴向应力,还是环向应力,均为拉应力,内压筒体各部分总是膨胀,直径总是增大。而椭圆封头在内压力作用下,其短轴(沿轴线)方向发生伸长,而在长轴(沿直径)方向则趋向缩短,封头的截面形状向圆形转变,发生“趋圆现象”。在内压作用下。在封头的过度段产生的环向应力为压缩应力,并随着长半轴/短半轴比值的增大而加剧,会导致封头环(周)向失稳,故椭圆封头设计中,除非已考虑内压的失稳问题,均应有***小有效厚度的规定。在GB150的封头设计中规定:K≤1的椭圆封头的有效厚度,应不小于封头内径的0.15%;K>1的椭圆封头的有效厚度,应不小于封头内径的0.30%其中K为椭圆封头的的形状系数,其值列于表7-1。表7-1系数K值椭圆形封头计算厚度按下式:上式中:对标准椭圆封头(Di/2hi=2,0),K=17.2.2受内压椭圆封头的应力分布情况设椭圆封头的长半轴为a,即2a=D,短半轴为b,即曲面***i=b,令k=a/b如标准椭圆封头k=a/b=2,P为内压力,δ为计算厚度。椭圆封头的经向应力公式:经推导,经向应力σ1的公式是:…………①式中:x是长轴上的点的坐标,由中点为0,至x=a,其应力变化情况是:当x=0时,如k=2,则(在椭圆中心)当x=a时,(在与圆筒交接处)经向应力在封头受内压时均产生拉应力,并且由封头的边缘至中心,应力增大一倍。内压下椭圆封头的周向(环向应力)σ2:经推导,计算环向应力σ2的公式是:------②x=0(在椭圆中心)当k=2(即标准椭圆封头),x=a(在与圆筒交接处),k=2时,此压缩应力会影响封头的局部稳定。在x=0~x=a的过程中,会出现σ2=0的情况,经推导得;处,即x=0.816a处,σ2=0椭圆封头内压下的环向应力,从中心到边缘,逐步由正到零,随后达到负和***大值。7.2.3受外压(凸面受压)的椭圆封头凸面受压的标准椭圆封头的厚度计算,采用球体受外压的计算方法,如果封头的外直径是Do,则采用的当量球体的外半径Ro,Ro=0.90Do进行计算;其它椭圆封头,Ro=K1Do,K1与Do/2ho有关(ho=hi+δn,hi是封头曲面深度),其关系见下表:Do/2ho注:中间值用内插法求得。求到当量球外半径Ro后,按受外压球壳计算步骤计算。7.3碟形封头7.3.1受内压的碟形封头与椭圆封头一样存在边缘稳定问题,故应考虑***小有效厚度。***小有效厚度与碟形封头形状系数M有关,当M≤1.34时,封头有效厚度δe≥0.15%Di;M>1.3时,δe≥0.3%Di。受内压碟形封头的计算壁厚δ按下式计算:--------------------------------③式中:Ri为碟形封头的球面部分的内半径;,r为碟形封头过渡段转角内半径。M值与Ri/r的关系见下表:如令则因为故在封头标准JB/T4746中,M=KCDHA型Ri=1.0Dir=0.15DiKc=1.395DHB型Ri=1.0Dir=0.1DiKc=1.54可见碟形封头的计算厚度为标准椭圆形封头计算厚度的1.395~1.54倍。7.3.2受外压碟形封头的计算令Ro为碟形封头的球面部分的外半径,Ro=Ri+δn,并按第6章外压球体进行计算。7.4球冠形封头要求与球冠形封头连接的圆筒厚度不得小于封头的厚度δ;连接处两侧加强的***短长度L应为,封头和筒体连接的焊缝应为T形全焊透的结构的焊缝。加固是为避免应力集中***。7.4.1受內压(凹面受压)Q—系数,Q-是封头厚度相对于筒体厚度的倍数。Q的大小与Ri/Di及Pc/,Ri为球冠形封头球面部分内半径,Q值可查GB150的图7-57.4.2受外压(凸面受压)按球冠受内压公式和第6章外压计算方法进行计算后取大者。7.4.3两侧受压1)如不能保证两侧同时作用,则按分别按下列两种情况计算后取大者。a)只考虑封头凹面侧受压时,封头计算厚度按7.4.1公式计算,Q查GB150图7-6。b)只考虑封头凸面侧受压时,封头计算厚度按7.4.1公式计算,Q查GB150图7-7。但同时应能满足受外压的厚度要求。。2)如能保证两侧压力同时作用,则可取两侧的压力差值进形计算,然后取大者。a)当压力差作用使封头凹面侧受压时,封头计算厚度按7.4.1公式计算,Q查GB150图7-6。b)当压力差作用使封头凸面侧受压时,封头计算厚度按7.4.1公式计算,Q查GB150图7-7,同时应能满足受外压的厚度要求。7.5锥壳压力容器中的锥壳,是正截锥的壳体,分无折边的锥壳和有折边的锥壳,GB150中的锥壳限制半锥角α≤600,轴对称型;折边(α>300)或无折边(α≤300),当α>600时,应按平盖计算。7.5.1锥壳厚度不分段计算的锥壳的计算厚度为:-------------(7-7)通常取Dc=Di(取锥体大端内直径)对于大型锥壳,可以采用分段计算。并由几段组成单一的锥体,则Dc分别为各锥壳段的大端内直径。7.5.2受内压无折边的锥体1)受内压无折边的锥体大端与圆筒连接时,首先根据Pc/[σ]tφ和α角查GB150的图7-11确定是否需要在连接处进行加强,A)需要加强时,则应在锥壳与圆筒之间设置加强段。锥壳加强段与圆筒加强段应有相同的计算厚度δr,δr按下式计算:-----------------(7-8)Q为应力增值系数,查GB150图7-12,当α=30时,Q=1.15-1.195并且,δr≥δC即锥壳加强段厚度不得小于相连接的锥壳厚度。加强段的长度:锥壳处为;圆筒加强长度b)无需加强时,锥体大端厚度,按计算。2)受内压无折边!以上内容是行业相关标准的节选,内容与标题没有直接的相关性,只是为了利于搜索引擎的收录。具体项目办理细节及流程欢迎您来电咨询,我们致力于把我们所擅长的项目做到******。公司地址:南京市鼓楼区***路417号先锋广场1033室联系人:田雨(业务经理)***码:13770751414联系电话:025-66639814***:453472919传真:025-66639971邮箱地址:tianyu@公司主页:http://Cl)