支座托换施工方案优化考虑到废钢厂房的大面积堆载经过10多年后沉降已经稳定，柱顶水平约束应力通过A列、C列二列边柱的支座托换后，应力已经得到释放。而且B列柱(中柱)处支座托换时支撑胎架施工复杂及工期等原因(按施工***设计工期40天，实际本次停产检修时间15天)。优化方案为:仅对A、C列柱(边柱)支座共计30个柱支座的更换。B列柱(中柱)处支座不作托换。此外，托换为焊接球后直径加大，边柱支座上的原斜杆可以切割后利旧，节约费用。支座托换完成后巡视监测按计划厂房停产时间为8月10日至24日，网架结构支座托换从11日开始，到23日完成，在加固时对一根断裂杆件实施了***，跨中一根弯曲的杆件进行更换。实际加固时间为13天。满足了结构加固不影响生产的要求。网架结构支座托换完成后，定期对网架进行巡视监测:在废钢跨生产使用的第yi个月，每周一次对废钢跨网架进行观测，抗震球铰钢支座，检测内容为:杆件变形，球节点处杆件连接、支座位移;一个月后延长为每月进行一次检测并纪录;在此过程中若发现异常情况，应立即上报主管部门处理解决。网架结构现状及加固方案该厂房网架屋盖从2000年起陆续发现支座处下弦杆高强螺栓被剪断的情况，LQZ抗震球铰钢支座，至2010年12月共发生22根杆件端部的高强螺栓被剪断，KLQZ抗震球铰钢支座，一根杆件弯曲，边柱A轴线、C轴线处支座底板均与水平面呈明显规律性向外侧倾斜。期间由原施工单位进行了三次***性修理。为xiao除了该重大隐患，我们多次***马院、省工业设计院、东南网架、大地网架、浙江众安加固公司等单位的技术***进行现场勘察、研讨，分析原因。认为原设计球铰支座对下部支承变形要求较高，螺栓球节点整体抗剪和抗转动刚度较差;而废钢厂房的大面积堆载造成厂房柱顶有一定的位移量，行车重级工作制工况下振动较大，原设计螺栓球节点底板螺栓孔不是椭圆形孔，没有伸缩余量，致使柱顶水平约束应力无法释放。基于以上分析，形成了如下加固方案:1)将支座形式由原来的弧形底板球铰支座替换成平底板支座，并将节点底板螺栓孔开成椭圆形孔，以减少支座底板的过度转动。2)将原有柱顶支座的螺栓球节点全部替换成焊接球节点，支座处杆件由原高强螺栓连接改为焊接，以增加支座节点的整体抗剪强度。3)在托换网架支座时，释放柱顶水平约束，使柱顶位移呈自由状态，在安装新支座过程中不对柱顶施加外力，待支座加固好后再进行水平约束，保证柱子的偏移不会对支座产生较大转动力。4)进行详细结构工况分析，更换支座及杆件时采用临时支撑胎架进行临时支撑，保证结构安全。并选择合理的拆、装顺序，对支座节点逐个进行托换加固。支座设计参数1、支座竖向压力分为300KN、500KN、1000KN、1500KN、2000KN、2500KN、3000KN、4000KN、5000KN、6000KN、7000KN、8000KN、9000KN、10000KN.2、支座竖向抗拔力取其竖向荷载的50%内；3、支座水平抗剪力取竖向荷载的30%~40%；4、设计转角为0.02rad，KBQZ抗震球铰钢支座，也可根据实际情况在0.02~0.08rad范围内做相应设计；5、支座滑动摩擦系数u≤0.03（-25°C~60°C）.固定铰支座选用时应注意的事项：1、选用支座时应注意承载力的大小、竖向拉力的大小、水平力的大小，并注意位移量和转角，对于减震支座还应注意水平弹性刚度。2、选用支座时应注意支座的类型，即双向活动型、单向活动型、固定型。3、减震支座的约束方向都给以位移和刚度，是为了工程减震的需要。)