elseif Ld>=2240 & Ld<2500     delta_max=29;delta_min=25; elseif Ld>=2500 & Ld<3000     delta_max=34;delta_min=27; elseif Ld>=3000 & Ld<4000     delta_max=40;delta_min=29; end   fprintf('  查表12-13，中心距***小调整量  delta_min = %3.4f mm \n',delta_min); fprintf('  查表12-13，中心距***大调整量  delta_max = %3.4f mm \n',delta_max); a_min=a-delta_min;a_max=a+delta_max; fprintf('     多楔带中心距***小值  a_min = %3.4f mm \n',a_min); fprintf('     多楔带中心距***大值  a_max = %3.4f mm \n',a_max); % 4-计算主动多楔带轮包角 alpha=180-180*de1*(i-1)/pi/a; fprintf('     主动多楔带轮包角  alpha = %3.4f °\n',alpha); Kalpha=DXD_BJXS(alpha);  fprintf('    * 表12-14，插值确定带轮包角修正系数 Kalpha = %3.4f \n',Kalpha); % 5-确定带的楔数 disp '    * 表12-15，插值确定多楔带基本额定功率' P0=DXD_JBEDGL(n1); fprintf('      多楔带基本额定功率 P0 = %3.4f kW \n',P0); disp '    * 表12-16，插值确定多楔带传动功率增量' DP0=DXD_GLZL(n1);  fprintf('      多楔带传动功率增量 DP0 = %3.4f kW \n',DP0); zmin=Pc/((P0+DP0)*Kalpha*Kl); fprintf('      带楔数的计算值 zmin = %3.4f \n',zmin); z=input('        确定带的楔数    z = '); % 6-计算带速和***力 v=pi*de1*n1/6e4; fprintf('      多楔带运转速度        v = %3.4f m/s \n',v); F=1e3*Pc/v; fprintf('      作用在轴上有效拉力    F = %3.4f N \n',F); Kz=DXD_XHXS(alpha);  fprintf('    * 表12-17，插值确定多楔带楔合系数 Kz = %3.4f \n',Kz); FQ=Kz*F*sin(0.5*alpha*pi/180); fprintf('        多楔带传动***力   FQ = %3.4f N \n',FQ);  % 多楔带包角修正系数线性插值的函数文件(表12-14) function Kalpha=DXD_BJXS(alpha) x=[83 87 91 95 99 103 106 110 113 117 120 125 127 130 133 136 139 142 145 148 151 154 157 160 163 166 169 171 174 177 180]; y=[0.64 0.66 0.68 0.70 0.72 0.73 0.75 0.76 0.77 0.79 0.80 0.81 0.83 0.84 0.85 0.86 0.87 0.88 0.89 0.90 0.91 0.92 0.93 0.94 0.95 0.96 0.97 0.97 0.98 0.99 1.00]; Kalpha=interp1(x,y,alpha,'linear'); % HUTCHINSON哈金森/DAYCOPL型多楔带基本额定功率的线性插值函数文件(表12-15) function P0=DXD_JBEDGL(n1) n1s=input('  主动多楔带轮转速首值 n1s = '); n1w=input('  主动多楔带轮转速尾值 n1w = '); ***=input('  对应主动多楔带轮有效直径的基本额定功率首值 *** = '); P0w=input('  对应主动多楔带轮有效直径的基本额定功率尾值 P0w = '); P0=***+(n1-n1s)*(P0w-***)/(n1w-n1s);  % PL型多楔带传动比引起的功率增量的线性插值函数文件(表12-16) function DP0=DXD_GLZL(n1) n1s=input('  主动多楔带轮转速首值 n1s = '); n1w=input('  主动多楔带轮转速尾值 n1w = '); D***=input('  对应传动比的功率增量首值 D*** = '); DP0w=input('  对应传动比的功率增量尾值 DP0w = '); DP0=D***+(n1-n1s)*(DP0w-D***)/(n1w-n1s);  % HUTCHINSON哈金森/DAYCO多楔带楔合系数线性插值的函数文件(表12-17) function Kz=DXD_XHXS(alpha) al=[180 170 160 150 140 130 120]; kz=[1.50 1.56 1.63 1.71 1.80 1.91 2.04]; Kz=interp1(al,kz,alpha,'linear');  计算结果： 查表12-10，选取工况系数 Ka = 1.1      计算功率    Pc = 8.2500 kW    @@  多楔带常用类型:PJ\PL\PM  @@   查图12-5，选取多楔带类型 DXDX = PL        传动比     i = 1.6000  查表12-11，确定主动多楔带轮有效直径(mm) de1 = 125       多楔带轮直径增量(mm) Delta_e = 3.0000 mm    确定多楔带传动的滑差率   epslion = 0.02      HUTCHINSON哈金森/DAYCO主动多楔带轮有效直径计算值   de20 = 199.4080 mm    查表12-11，确定从动多楔带轮有效直径(mm) de2 = 200      多楔带有效长度计算值   Ld0 = 2421.9813 mm    查表12-12，确定多楔带有效长度(mm) Ld = 2360   查表12-12，确定多楔带带长修正系数 Kl = 0.96      多楔带传动中心距  a = 924.0093 mm    查表12-13，中心距***小调整量  delta_min = 25.0000 mm    查表12-13，中心距***大调整量  delta_max = 29.0000 mm       多楔带中心距***小值  a_min = 899.0093 mm       多楔带中心距***大值  a_max = 953.0093 mm       主动多楔带轮包角  alpha = 175.3494 °     * 表12-14，插值确定带轮包角修正系数 Kalpha = 0.9845      * 表12-15，插值确定多楔带基本额定功率         主动多楔带轮转速首值 n1s = 700         主动多楔带轮转速尾值 n1w = 800         对应主动多楔带轮有效直径的基本额定功率首值 *** = 0.89         对应主动多楔带轮有效直径的基本额定功率尾值 P0w = 0.98       多楔带基本额定功率 P0 = 0.9080 kW      * 表12-16，插值确定多楔带传动功率增量         主动多楔带轮转速首值 n1s = 700         主动多楔带轮转速尾值 n1w = 800         对应传动比的功率增量首值 D*** = 0.04         对应传动比的功率增量尾值 DP0w = 0.05       多楔带传动功率增量 DP0 = 0.0420 kW        带楔数的计算值 zmin = 9.1885          确定带的楔数    z = 10       HUTCHINSON哈金森/DAYCO多楔带运转速度        v = 4.7124 m/s        作用在轴上有效拉力    F = 1750.7044 N      * 表12-17，插值确定多楔带楔合系数 Kz = 1.5279          多楔带传动***力   FQ = 2672.7048 N   )