65锰钢板采用5kWCO2激光器对65Mn弹簧钢进行焊接处理.利用光学显微镜(OM)、X射线衍射仪(XRD)、扫描电镜(SEM)、显微硬度仪、电子***试验机及残余应力测定仪对激光焊接接头的显微***、硬度、抗拉强度、拉伸断口和残余应力进行了研究.结果表明,65Mn弹簧钢经激光焊接后,焊缝中心区***为等轴晶,近中心区为枝状晶和胞状晶的混合***,边缘区为少量的胞状晶;在热影响区(HAZ)中,过热区主要是由粗大的针状马氏体组成,相变重合区主要是由较细小的针状马氏体组成,在部分相变区主要由铁素体+珠光体组成.焊接接头主要由α-Fe,Fe3C和FeSi等相组成.焊缝区和HAZ的硬度***高值分别为720HV和770HV,从HAZ到基材硬度明显下降;焊接接头的抗拉强度平均值为475MPa,焊缝中心区的残余应力平均值为105MPa,热影响区的应力平均值为-60MPa.用热膨胀法对65Mn钢连续冷却条件下过冷奥氏体的转变情况进行了研究,发现在900℃奥氏体化条件下,该钢的Ms点为265℃,获得马氏体的临界淬火冷却速度为45℃/s。冷却过程中,奥氏体仅在很窄范围内形成贝氏体,且属于典型的羽毛状上贝氏体***,没有观察到针片状下贝氏体***。本文从化学成分、显微***、断口形貌、氢含量、硬度等方面,对表面镀镉65Mn钢波形垫圈使用过程中连续出现早期断裂的原因进行了分析。对同批零件进行了氢脆和回火脆性验证试验,分析了除氢时间、氢含量、硬度以及回火温度对断口形貌的影响,同时对不同硬度检测方法对垫圈硬度值的影响进行了分析。结果表明,硬度测量方法选择不当导致波形垫圈的实际硬度超出技术要求,使波形垫圈脆性增加,引起波形垫圈***终断裂,残余氢导致断口呈沿晶特征。建议将该波形垫圈回火温度控制在380～410℃范围内,选择HV5.0或HV10检测硬度,除氢时间不低于12h。)