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反应釜结构型式的确定木材工业用合成树脂的制造过程对反应状态的要求并不很严格,反应物粘度也不高,因此对反应釜结构、搅拌器型式以及传热面布置的适应性较强。基于此,要进行PID控制器的优化,应用模糊RBF***网络PID控制法,对反应釜PID控制进行优化以及改进。早期普遍采用锚式搅拌的搪玻璃反应釜;近来随着反应釜容积的增大,夹套传热、内蛇管冷却、复合式搅拌的不锈钢反应釜,以及板壳式内置加热、冷却器,推进式搅拌的不锈钢反应釜也得到广泛采用。’这些结构不一,搅拌型式各异的反应釜均能生产出合格的产品;但对于油加热反应釜来说,结构型式选择的要点在于是否适应加热介质(导热油)的特性。可以看出,对应不同的位置,起控制作用的应力是不同的,所以在强度评定时不能单纯控制一个方向的应力来满足强度要求。比如说,内置式板壳加热器换热效果好,且反应釜筒体所承受外压大为降低(如不需减压脱水,则不承受外压),筒体壁厚可以减小,耗材少,造价低,对于以蒸汽加热的大型反应釜无疑是有其优越性的;但用于油加热反应釜,加热器内置就有一定的风险,而且板壳式加热器的焊接有一定难度,因此这种结构是不适用的。另外,热油温度较高,材料以不锈钢为宜。经综合考虑,我们选用了夹套加热、内置蛇管冷却、复合式搅拌的结构型式。釜体及夹套的壁厚计算釜体的设计及计算由于夹套内具有一定的压力,计算釜体及其下封头壁厚时,需同时考虑承受内、外压力的情况。焊接接头设计双相不锈钢的接头设计必须有助于完全焊透并避免在凝固的焊缝金属中存在未熔合的母材。通常先按式(1)进行壁厚的内压计算,再按外压进行校核并。因计算过程与常规设计相同且又非常复杂,这里不再详述.采用双相不锈钢2205计算出的厚度比采用普通的不锈钢的要小,这是因为双相不锈钢力学性能优异,强度高,在固溶状态下的室温屈服强度比未添加氮的标准奥氏体不锈钢高两倍多,这样在某些应用中就可以减小壁厚。夹套的设计及计算夹套内的物料为水汽,可按常规选材和设计。一般选碳钢(Q235-B)就可以。夹套只受内压,其壁厚计算按式(1)进行,所得计算厚度加腐蚀裕量和钢板负偏差并经圆整即得终厚度(名义厚度)双相不锈钢反应釜的结构设计与其他材料的反应釜基本相同,这里就不在详述。热负荷必须根据反应釜的传热计算得出,在设备尺寸确定后,换热面积F已固定。焊接接头设计双相不锈钢的接头设计必须有助于完全焊透并避免在凝固的焊缝金属中存在未熔合的母材。切削加工而不采用砂轮打磨坡口,以使焊接区厚度或间隙均匀。必须打磨时,应特别注意坡口及其配合的均匀性。为了保证彻底熔化和焊透,应当去掉任何打磨毛刺。一般而言,能保证焊缝完全焊透且将烧穿的***减到,则设计就可以说是合理的。再按照文献[1]的设计方法,考虑到顶盖密集开孔的削弱和搅拌器等附件重量的影响,对顶盖进行整体补强设计,终顶盖厚度圆整到8mm。冷热加工虽然双相不锈钢可以进行热加工,但其允许的温度范围比较窄,且容易产生碳化物和氮化物的析出,改变金相***,使其耐腐蚀性能大大下降。因此,双相不锈钢在热加工后,再进行固溶处理。本设计采用冷加工工艺,很多制造实践表明:双相不锈钢冷作硬化现象明显,在工艺过程中应尽量减少变形次数,减少工序量,且要缩短工序衔接时间。)
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