65锰钢板价格采用磁控溅射在65Mn钢基体表面分別制备了不同Al含量（≤40at%）的TiAlN和CrAlN复合膜,研究了Al含量对TiAlN和CrAlN复合膜性能的影响,并对溅射前后摩擦磨损性能进行了对比。采用X射线衍射、扫描电镜、能谱仪（EDS）、纳米硬度仪和高温摩擦磨损试验机,系统分析了Al含量对TiAlN和CrAlN复合膜微结构、力学性能和高温摩擦磨损性能的影响。结果表明,复合膜均为面心立方结构,且呈（111）择优取向生长。随Al含量增加,晶格常数逐渐减小,而硬度逐渐增大。室温下材料的摩擦因数为0.60.7,300℃条件下摩擦因数为0.60.8,600℃条件下摩擦因数为0.40.9;表面溅射Ti0.6Al0.4N和Cr0.62Al0.38N后,其室温耐磨性分別是65Mn钢的1.7倍和2.0倍,300℃下耐磨性分別为65Mn钢的2.7倍和3.0倍,600℃下耐磨性分別为65Mn钢的3.5倍和4.0倍。采用Gleeble-3500热模拟试验机对65Mn钢进行热压缩试验,变形温度8501150℃、应变速率0.0220s-1,***大真应变1.0,研究材料在上述试验条件下的动态再结晶行为,以及变形条件对再结晶晶粒尺寸的影响。结果表明:试验钢的真应力-真应变曲线在高温、低应变速率条件下出现明显峰值,随着温度的升高和应变速率的降低,临界应变变小,有利于动态再结晶发生;奥氏体再结晶晶粒尺寸与变形参数相关,应变速率降低,再结晶晶粒尺寸增大;变形温度降低,有利于再结晶晶粒尺寸细化。研究了农机用65Mn钢激光相变和激光熔凝处理后的显微***和显微硬度。结果表明，显微***由表面相变（熔凝）硬化区、过渡区和基体组成，硬化区是超细针状马氏体，显微硬度达HV900～1000。激光相变多道搭接扫描后在搭接区有明显的回火软化现象。65Mn***簧垫圈合格率很低,通过分析,确定影响弹簧垫圈合格率的主要原因是淬火保护措施不当,使弹簧垫圈在淬火过程中产生了氧化脱碳现象。对弹簧垫圈的热处理工艺进行了改进,采用涂料+保护气氛保护对弹簧垫圈进行淬火,弹簧垫圈合格率达到73.4%。)