企业视频展播，请点击播放视频作者：高密市华欧机械设备有限公司开松机锁紧机构摇开松机锁紧机构摇架的锁紧机构是为解决加压和卸压这一对矛盾服务的。开松机生产上对锁紧机构的要求是：加压时要保证正确的加压位置，卸E后摇架能掀起到便于保全***操作的位置，并予以***飞加压与卸压均须操作方便、省力；尽量减小摇架后部只寸，便于换粗纱和清洁工作。各种怪架的主要差别，在于锁紧机构和囱此而决定的外形。开松机锁紧机构的型式虽然变化繁多，但其机构原理都属于四运抨机构。这种锁紧机构在卸压时，摇架体和孚柄的运动，不受四连将机构的牵制，摇架掀起角度可以按需要来确定，TF18-115型设计为50和110。现对1F18-115型反YJ-OO型摇架的锁紧机构进行分析如下。(1)TF18-115型摇架锁紧机构I11118-115型摇架机构如图5-7所示，其锁紧机构是四连杆机构的变型。图5-8为锁紧机构的原理。四连杆的杆件是挺架体AB籽，手柄BC杆，CD杆和圈定籽AD所组成。(2)如果某一首丝需连续两纬都停留在梭口高位置，当竖钩2一次升到高位置时就由横动刀箱3上的刀子4把它钩住，使它保持在高位置不掠下来。杆CD是由拨子C、D组成，滚子C套在孚柄销铺上，滚子D套在锁紧片销轴上，滚子对销轴都是转动配合，抨CD的长度即等于滚子C与D两者半径之和，手柄BC杆的速度瞬心O是/1B、CD两杆延长线的交点。由图5-8可以看出，在加压状态时，AO在BC延线的异侧，在罗拉反作用力作用下，摇架体AB抒有以销轴A为中心，按ωAB方向运动的趋势，由于B点的运动牵连，Be杆上的C点将有以ρ点为回转中心按ωCD方向运动的趋势，从而决定了He杆以瞬心ο为中心作ωBO方向的平面运动，ω-to和ωHC方向相反，结果使摇架体/l.B和手柄BC相互对待而锁紧，实现罗拉加压。卸压时掀起手柄，在越过BC杆和CD杆重合的死点后，BC杆的速度瞬心O自BC轩的上方移向下方，即AD在BC延线的同侧，促使手柄Be杆与摇架体AB两者回转方向相同，目11ωAB与ωBO同向，使原锁紧加压状态解体而卸压。造成纲领板运动停顿的原因，除了传动件之间的间隙以外，更重要的还有那些非刚性件的变形问题，其中主要的是由链条松紧变化所引起的。实际上杆已。只有在两个滚子C、D互相紧E的情况下，才能构成四连杆机构的一个杆件，而这种情况只有在加压状态下才能出现，当掀起手柄越过死点后，滚子C、D之间不再存在约束，各构件不再成为四连杆机构，所以称其为四逐籽变型。这种锁紧机构在卸压时，摇架体和孚柄的运动，不受四连将机构的牵制，摇架掀起角度可以按需要来确定，TF18-115型设计为50和110。两裆***。在锁紧机构中，C点距BD连线的垂直距离称为偏距，是一个很重要的参数。在采用大棉条简高架喂入时，后排棉条供应后排绽子，前排棉条供应前排绽子，也可减少前、后排粗纱的重量差异。考虑锁紧的稳定性和操作省力这两方面要求，TF18-115型摇架选定偏距为0.4毫米。小于0.4毫米，对减小操作力矩有利，但由于制造精度不够或日久磨损等原因，可能使锁紧状态不稳定。开松机加压的设计计算开松机单簧元件采用圆钢丝螺旋压缩弹簧较为普遍。它的特征是加速度变化剿，开始运动时加速度逐渐增加，运动结束时加速度逐渐递减，符合上述(I人(2人。一般都用I组炭素弹簧钢丝冷饶，并经回火处理，钢丝直径可视工作压力的大小，在φ1.6-2.5毫米范围内选择。为提高承载能力，加压弹簧必须在热处理之后，进行24小时的强压处理(压缩到各圃密贴接触)。下面以TF18-115型揭架的中加压弹簧为例，说明如何进行设计计算(参阅图3-29)。设计步骤：(1)确定开松机加压弹簧的工作高度和加压点位置：主要按纺纺工艺要求的隔距、加压和机构上安排的可能性确定合适的尺寸.开始可以初始一个数值，然后送行计算校核，后修改确定.本例由于前、后皮辊小隔臣的限制，中加压杆与摇架顶面倾斜3.开松机锁紧机构的设计摇架锁紧机构的设计，应从以下几个方面来考虑s卸压后掀趣的***角度，加压卸压操作力，锁紧机构的牢固性，锁紧机鞠的调节环节、摇架外形尺寸的限制等.下面TFIB-1l5型摇架为倒，具体分析前两个问题。(1)掀起***角度。压力栋使前罗拉与第II罗拉间须条成曲线状，辊三上四下曲线牵伸主牵伸区的后部摩撼力界进一步增强并向前延伸，因此，对纤维运动，特别是对短纤维运动的控制更为有效，有利于棉条条干均匀度和纤维伸直度的进一步改善。单纯从四连杆机构来分析，如图2-33所示，若DC为刚体，又设ABCD为锁紧位置，则摇架极限掀起位置ADCD的角度为，ao是加压状态时AB和AD的夹角，a1是BCD三点在一直线位置时AB和AD的夹角。增大a1或减小的都可以增加a值，但实际上还要考虑在摇架掀起后子柄糊撼架体之间必须维持一定角度，以便于操作，摇架外形尺寸也有一截限制等等。PK402型和F65-1型锦架的实际掀趋角度只能在40、左右。对予TF18-115型摇架来说，己如前述，在卸压后各杆件不在再成为四连杆机构，摇架体和手柄的运动不受四连杆机构牵制，故摇架掀起角度就可以按需要确定，如规定为50°、110°两档(见图3-34)。开松机开车前的检查1.开松机设备就位后，首先应把随机运输的保护架拆掉。以保证设备正常运转。2.仔细检查开松机各部位的螺钉是否松动，有没有缺损件或坏件，发现后应及时与供方联系解决。3.检查主铀箱、踏盘箱、卷取箱、油泵等各部位的油位是否达到设***置。4.检查三个***丝:快速制动器用的***丝作用是否良好；1号***丝是否为速断***丝；2号***丝是否为变压器用***丝；这些***丝的熔断电流值是否合适。5.应把不用的插头(接计算机用的2号插头和分幅剪刀用的插头等)用胶布包好，线要固定在合适的地方。6.把已接好的电缆与预先装配的电缆固接好，使电缆不碰到运转的机械部件。7.在主开关未打开之前，应用钥匙打开车锁，检查三个红色停车开关是否有效，以便开松机正常工作。8.接通电源，检查各个电机，如若电机反转，应把三根导线的任意两根互换。9.机器校好水平后，检查3个压力计上的橡胶限动器是否断开，气压是否正常。10.把箱座打到前死心，查刻度盘是否在“0”，否则应重新调整。11.查各个开关、扳件、按钮的灵敏度。12.检查各个接近开关的接近位置是否有变化。开车区、刹车位置是否在允许范围内。13.开车前进行盘车，检查主轴是否灵活，有没有螺钉或硬件卡着。然后断掉经停、纬停开关，运转半小时，看机器运转情况，昕运转中有无异常声音。14.如果运转正常，成检查各部位油位的变化情况，有无漏油现象，各部位的螺钉有无松动，如果未发现问题，即可上轴开车。影响开松机产量因素开松机的单位产量直接关系到设备***额和生产成本。影响开松机单位产量的因素有开松机的速度、小卷定量、每钳次的喂给长度、落棉率和生产效率。现对1F18-115型反YJ-OO型摇架的锁紧机构进行分析如下。如果为了增加开松机的产量，过分超过设计速度、加重小卷走量、增加喂给长庭或喊少落棉率，将对产品质量不利，甚至会损伤开松机械。但在开松机的速度、小卷走量和喂给长度等工艺参数之间，又有相互的联系，因此，以上各工艺参数如何适当选择也是精梳工艺设计的重要工作。在上述影响开松机单位产量的五个因素中，落棉率的控制应该根据原棉条件和产品质量要求来制订，不能作为调节产量的参变因素，生产效率是属于温湿度管理、运转管理和设备管理方面的问题，通常应达90%。同时，加工纤维长度的适应范围也扩大，垦然前~拉直径辊大，但它仍可适应加工辊短的纤维，。这里着重讨论开松机的速度、小卷定量和喂给长度三个因素。1.开松机速度开松机的速度在向高速发展。不同型号的开松机因其工艺机械特性不同有其不同的车速。A201型开松机设计速度为116转/分。A20lB型开松机设计速度为160转/分，纺制特细号纱时(如7.5号纱)有时采用140转/分。2.小卷定量增加小卷定量，是提高开松机产量的有策方法。小卷定量能否增加的先决条件，是小卷中的纤维必须具有良好的伸直度和平行程度。这样可避免一舷半开口复动式提花机构上练、丝在连续上升时先要下降到中间位置再继续上升的缺点，避免这种不必要的动作带来的摩擦和不必要的动力消施等。目前小卷准备多采用一道预并条一条卷或条卷气井卷的工艺，纤维的伸直和平行程度均较差，即使在并条机和条卷机上采用曲线牵伸装置和增加压力，仍嫌不足。故其小卷定量，在纺制中细号纱肘，不宜超过50克/米(700格林/码)纺制特细号纱时，不宜超过46.08克/米(650格林/码)。如果采用条卷一并卷工艺，在条卷机上其牵仲装置尚未改为曲线牵伸时，小卷重量，即使在纺制中细号纱时，也不宜超过46.08克/米(650格林/码)。小卷准备工艺不够理想，限制了小巷定量增加，影响了精杭机的产量。如果采用两道预并条工艺时，棉条中纤维的伸直度和平行程度，基本上已能符合开松机的使用要求，因此，小卷寇量可以适当加重，一般可不低于51.04克/米(720格林/码)需要时可达56.71克/米(800格林/码)。因此，改进小卷的准备方法，大力提高纤维的伸直度和平行度，从而增加小卷走量，是挖掘开松机潜力的一个方面。3.喂给长度小卷的喂给长度只有在小卷准备工作良好和原棉纤维较长的情况下，才有可能增加。喂给长度与小卷定量又有密切关系。之后以同样的方法，把帘子线的尾端放在离中罗拉钳口线5毫米处，秤上读数目为该处至皮圈钳口分离点之间的摩擦力总和。如果小卷走量较重，喂给长度宜小。在同样产品质量要求下，一般以加重小卷走量、减少喂给长度，较减轻小卷走量、增加喂给长度更有利于产品质量和节约用棉。因此，在高产开松机上，均在改进小卷准备工作的基础上采用增加小卷走量、减少喂给长度的办站。综上所述，从工艺观点看，开松机的高生产率主要决定于所采用的小卷准备方面，而其中心问题又在降低大梳理力。)