摆线针轮减速机的特点吴桥伟鑫减速机厂是一家***生产蜗轮减速机、摆线针轮减速机、行星齿轮减速机，四大系列减速机，刮泥机，搅拌器，丝杠升降机等产品的厂家，我们公司视质量为生命，产品全都经过检验合格，***服务完善，欢迎与您合作！摆线针轮减速机的；传动比大、传动、体积小、重量轻、故障少、寿命长、动转可靠平稳、拆装方便、容易维修、具有过载能力强、耐冲击、惯性力矩小、适用于起动频繁和正反转的特点摆线针轮减速机全部传动装置可分三部分：输入部分、减速部分、输出部分；按结构形成分为：卧式、立式、双轴型、直联型四种。我厂除生产标准减速机外，还可满足用户需要承接非标设计制造。摆线针轮减速机检修质量标准6.1摆线齿轮6.1.1更换的齿轮材料应符合下列要求：a.针齿中心圆直径De≤270mm为GCr15轴承钢，De＞330mm为GCr15SiMn轴承钢，不允许用低于GCr15轴承钢的其他材料代用；再加上伟鑫减速机厂的精工细作，科学的经营理念，完善的服务体系，赢得客户的信赖，我们已与***各地几十家企业签订长期合作合同，还有长期维修的客户，例如：衡水的友谊化工厂，自2011年起我们开始合作。b.硬度为HRC58～62c.金相***为隐晶马氏体结晶马氏体细小均匀渗碳体（马氏体≤3级）。6.1.2摆线齿轮柱销孔相邻孔距的公差δt2表2mm，应符合表2的规定。D1502180220270330390δt0.04220.0500.0606.1.3摆线齿轮与轴承配合的尺寸精度和表面粗造度应符合表3规定。表3部位尺寸精度Ra值μm与轴承配合孔H≤0.866.1.4齿面不得有毛刺、裂纹、胶合伤痕及点蚀伤痕。6.1.5如转臂轴承的滚动轴承用2000型（GB288）滚动轴承代用时必须保证摆线齿轮的轴承配合孔同转臂轴承的配合间隙符合：a.孔径D0b.D≤60mm时，间隙≤0.05mm，配合间隙允许极限0.10mm。06.2针齿壳＞60mm时，间隙为0.05～0.08mm，配合间隙允许极限0.13mm。在传动过程中，两齿廓之间存在相对滑动和滚动，产生滑动摩擦和滚动摩擦。6.2.1更换的mao刺壳的材料为不低于HT2006.2.2针齿销孔相邻孔距的公差δ灰铸铁，并进行人工时效处理。t1表4，应符合表4规定。D1502180220270330390δt0.0420.050.060.076.2.3主要尺寸精度和表面粗造度应符合表5规定。表5部位尺寸精度Ra值μm针齿销孔H≤1.67与端盖配合的孔≤3.2与机座相配合的止口外圆H66.2.4针齿销孔磨损后孔的容许上偏差值见表6。表6针齿销孔直径容许上偏差≤100.030＞100.0376.3输出轴6.3.1更换的输出轴的材料为45#6.3.2轴与轴颈不得有裂纹，毛刺、划痕等缺陷。2、摆线针轮减速机在常温下一般选用40#或50#机械油润滑，为了提高减速机的性能、延长摆线针轮减速机的使用寿命，建议采用70#或90#极压齿轮油，在高低温情况下工作时也可应重新考虑润滑油。钢，并经调质处理，硬度为HB187～229。6.3.3尺寸精度和表面粗造度应符合表7规定。表7部位尺寸精度Ra值μm与轴承配合的轴颈K6(D2js≤450mm)6(D2≤1.60≥550mm)轴承孔G7≤3.2销孔R76.4转臂（偏心套）6.4.1更换的偏心套的材料为45#6.4.2偏心距的极限偏差应不超过±0.02mm。钢，并经调质处理或正火处理，硬度为HB170～217。6.4.3形位公差应符合表8规定值。XLD摆线针轮减速机单级与双级的区别一般单级减速比可以7到87比，二级有2个一级的构成，其减速比为2个构成它的一级部分的减速比相乘所得到。表8部位及形位公差名称精度等级不低于两外圆的圆度6级（GB1184—80）内孔的圆度7级（GB1184—80）6.5机座6.5.1更换的机座的材料为HT2006.5.2机座不得有裂纹、砂眼、同针齿壳结合面应平整光滑，保证装配严密。灰铸铁，应进行人工时效处理。6.6针齿套与针齿销摆线针轮减速机装置可分为三部分：输入部分、减速部分、输出部分。在输入轴上装有一个错位180°的双偏心套，在偏心套上装有两个称为转臂的滚柱轴承，形成H机构、两个摆线轮的中心孔即为摆线减速器设备可分为三个部分：输入部分，减速部分，输出部分的。输入轴设置有180°的双偏心套，，形成?机构的位错，两个摆线吊杆的中心孔是偏心套筒轴承滚道，摆线针齿轮和上一个组沿圆周布置由针齿啮合，以构成（为了减少摩擦，小齿轮与齿针针齿套之比）一个齿的在减速机械，的啮合的齿的区别。当周时与偏心旋转的输入轴，由于齿廓上摆线的特征和它的公转有由针两个旋转平面运动，从而齿轮的针齿，摆线运动变为输入轴时向前一个周中，偏心旋转也是周摆线转动导致减速齿的相反方向，则W输出机械，摆线运动的低速旋转通过销，传递到输出轴，由此获得较低的输出速度摆线针轮减速器传动效率是衡量传动质量的重要指标之一。基于变换机构法，通过分析销摆的啮合效率、旋转臂的轴承效率和输出机构的效率，计算出变螺距摆线针轮减速器的传动效率。在传动过程中，两齿廓之间存在相对滑动和滚动，产生滑动摩擦和滚动摩擦。由于针齿套与摆线轮齿之间的滚动摩擦力很小，可以忽略不计。为了便于计算，本文只考虑摆线针轮减速器销轴与销套之间的滑动摩擦损失。行星摆线针轮减速器与变换机构的啮合效率关系，变换机构的啮合效率不等于行星机构的啮合效率。为了分析它们之间的具体关系，以简单的行星机构K-H-V传动为研究对象，传动为H，行星轮系和变换机构如下图所示。以行星机构为研究对象，由外力矩平衡得到的MAMHMB=0（1）行星机构和变换机构的原理图在变换机构中没有改变外力矩，但MA和XHA相反，MB和XHB在同一方向，因此A是被动P。艺术和B是活跃的部分。因此，在maxhambxhbgh=0（2）型行星机构中，GH变换机构的啮合效率为mbma=-xhabgh=-ibgh（1）式（3）表明该行星机构中的mhma=-1-mbma=ihabgh-1（4），h为主动，a为驱动。其啮合效率gbhagbha=-maxbamhxbh=gh（1-ihab）ghihab（5）仅适用于K-H-V传动，H作为主内齿轮作为固定件。转换机构减速器中的针轮和摆线齿轮的啮合效率为ZP。转换机构中的销齿数为ZP，主动顺时针旋转。角速度是xb。两齿差摆线齿轮的齿数为za，角速度为xa。首先，当销齿直径很小时，对其进行了分析。XLD摆线针轮减速机使用条件：摆线针轮减速机适用于连续工作制，并允许正反向运转。如图所示，如果针齿作用在摆线轮上的力为fi，则fi=fmaxlira=fmaxsinui1k21-2k1cosi（6），其中li=rqsinui1k21-2k1cosi（7）fmax=4tak1zarz（8），在摆线轮上，nmmrz针齿的中心半径和一个针齿相对于旋转和手臂上的齿轮。动态速度vi为vi=rz1k21-2k1cosi（xaxb）（9）。因为xaxb=xbzpzaza，对于两齿之差，zpza=2，vi=2rzxbza1k21-2k1cosi（10）在实际产品中不是尖头，具有一定的直径。无针套时，针齿半径设为Rz。此时，一针轮与摆线轮之间的相对滑动速度vi约为vi=2rzxbza（1-rzrz）1k21-2k1cosi（11）。当有销齿轮套时，销齿轮套的半径应为Rz，销齿轮销的半径应为Rzc（Rzc）。减速器优化改造后的受力分析结果表明，一级减速器摆线齿轮与销轮的啮合齿数为6齿（16齿）。可以看到每个齿的接触力和相应的旋转角度。表2：摆线齿轮与针轮同时啮合的齿数为7齿（28齿）。各齿的接触力及相应的旋转角度如表3所示。齿廓间滑动摩擦系数为常数f=0.01lt;5gt;。)