将建立好的离心式风机三维模型导入ICEM软件进行混合网格的划分。其中进出口和叶轮区域采用结构化网格，而蜗壳部分由于其内部结构复杂，尤其是电动机周围结构并非规则模型，故采用适应性较强的非结构化四面体网格，具体网格如图3所示。综合考虑动静耦合区域对数值模拟预测结果的影响，在进行网格划分时，离心式风机型号，对边界层进行加密处理，其较低网格质量雅克比[14]在0.3以上。为了保证数值计算结果的准确性，避免网格误差对其模拟结果造成影响，对离心式风机进行网格无关性验证，如表1所示。综合考虑计算精度和计算效率可知，当网格数为25万左右时预测结果较为合理，终确定整个计算域的网格数为2513558。k-ε模型作为为普遍有效的湍流模型，能够计算大量的各种回流和薄剪切层流动，被广泛应用于各类风机的数值求解计算中。由于有梯度扩散项，模型k-ε方程为椭圆形方程，故其特性同其他椭圆形方程，需要边界条件：离心式风机出口或对称轴处k/n0和/n0。但上述边界条件只针对高雷诺数而言，在固体壁面附近，流体粘性应力将取代湍流雷诺应力，并在临近固体壁面的粘性底层占主要作用。而多翼离心风机由于结构尺寸小、相对马赫数低，气体黏性力在流体流动过程中起重要作用，因此，在实际运用过程中，标准k-ε模型由于未充分考虑粘性力的影响，导致计算模型出现偏差。运用VisualC将上述修正函数编写为UDF代码，并导入Fluent内置Calculationmodule。为符合实际运行状态，离心式风机进出口边界条件设置为压力入口和压力出口，出口压降与动能成正比，从而避免在进口和出口定义一致的速度分布[15]。后以CFD计算的定常结果作为初始条件，进行非定常数值计算。为研究后离心式风机叶轮的流场及噪声问题，采用三维建模软件ＵＧ对现有叶轮进行逆向建模，烟台离心式风机，提取出叶轮的几何模型，运用Ｈｙｐｅｒｍｅｓｈ对叶轮模型进行网格划分，然后采用Ｆｌｕｅｎｔ软件模拟了叶轮三维粘性定常流动特性，分析了叶轮内部流动情况，在此基础上对叶轮模型进行噪声分析，得到流场模拟和噪声分析结果，为叶轮优化设计提供理论依据。离心式风机作为干燥、通风类家电产品的重要组成部件，其性能直接影响着家电产品质量的高低。随着现代生活对节能、环保等要求日益提高，开发、低噪风机成为必然趋势。离心式通风机的工作介质为气体，工作过程中会产生气动噪声、机械噪声和气固耦合噪声，其中气动噪声是主要噪声，约占到总噪声的４５％左右。风机气动噪声主要由离散噪声（旋转噪声）和湍流噪声组成。高速高压离心风机旋转噪声较高，高压离心式风机，低速低压风机以湍流噪声为主。且基频噪声和宽频噪声在风机中不同程度的存在。目前对离心式通风机降噪研究还处于试验为主的研究阶段，但试验研究成本较大、周期较长，这对离心式风机产品开发非常不利。此外，影响离心式通风机气动噪声的因素众多，设计所得结果的降噪机理难以被系统揭示。数值模拟方法能够提供风机的内部流场信息和噪声分布情况，有利于准确认识离心式通风机噪声产生机理和降噪原理，为进一步推广降噪设计的方法提供依据。所以，对离心式通风机数值模拟的研究是非常必要的。离心式风机与4种消声方式风机的A声级对比。从图中可以看出，每一种方式都有着不错的降噪效果，其中C型改进风机降噪效果好，在额定工况点附近总A声级能降低约7dB(A);B型改进风机降噪效果也比较理想，优于A和D型改进风机;A型改进风机的消声效果***差。出现上述情况的原因应该是电机噪声通过蜗壳会被放大，而没有被吸声材料有效吸收。但后盖板加装消声材料，恰好吸收了电机的部分噪声，因此后盖板加装吸声材料降低风机噪声明显。本文对吸声蜗壳对风机降噪效果进行了研究，防爆离心式风机，分别对单独蜗板、后盖板、蜗板与后盖板、蜗板与前盖板加装消声材料的4种方式进行了试验测量，在离心式风机全工况范围内，风机噪声都有不同程度的降低，其中蜗板加后盖板组合的降噪效果好。由于穿孔板摩擦损失较大，气体流动阻力增加，导致风机压力和效率都有不同程度的降低。通过试验证明相对于周向蜗板加装消声材料，风机后盖板加装消声材料消声效果明显，且结构简单、制造方便风机压力损失小。也证明了消声蜗壳有很好的降噪效果，并且离心式风机蜗壳尺寸虽然有一定的增大，但相对于消声器等其他降噪方法优势还是很明显的。对风机进出口安装条件有限制并且对噪声有一定要求的离心风机，吸声蜗壳是较好的选择。高压离心式风机-烟台离心式风机-冠熙风机型号齐全由山东冠熙环保设备有限公司提供。山东冠熙环保设备有限公司（）位于山东省临朐县223省道与南环路交叉口往南2公里路西。在市场经济的浪潮中拼博和发展，目前山东冠熙在风机、排风设备中享有良好的声誉。山东冠熙取得商盟认证，我们的服务和管理水平也达到了一个新的高度。山东冠熙全体员工愿与各界有识之士共同发展，共创美好未来。)