抗震型球型钢支座的构造与球型钢支座类似，只是上下支座板通过构造上下扣在一起，故可以承受拔力。由于此种支座具有万向转动、万向承载等其他类型支座所无法比拟的优点，在抗震烈度较高的地区采用此种支座是非常合适的。抗震型球型钢支座于上世纪90年研制成功，由于体积相对较小，故造价相对较低。相对于抗震型球型钢支座的研制成功为提高工程整体质量和防震减灾能力以及降低工程造价创造了极为有利的条件，在国内外蓬勃发展的大跨度空间结构和桥梁工程领域中已被广泛应用。其他优缺点与球型钢支座类似。抗震球型钢支座滑动铰支座北京中关村***中心连廊工程平面及立面均为弧形，支承在不同的结构主体上，体型独特，支承条件复杂。主体采用大跨度空间钢桁架结构体系，屋面采用异型空间刚架结构体系。在施工阶段，抗震球铰支座价格，主桁架支座设计成纵向可自由滑动的滑动铰支座，以释放部分内力。采用抗震球形钢支座消除相对位移对各***主体结构产生的影响。由于屋面风荷载效应显著，通过风洞试验确定连廊屋面的风压分布情况。球型支座按其工作特性也可分为固定支座、单向活动支座和多向活动支座三种型式。通过在上支座板设置导向槽或导向环可约束支座的单向或各向位移，可以制成球型支座的单向活动支座及固定支座。多向活动支座、单向活动支座和固定支座。通过球型支座的性能试验和有限元应力分析，表明球型支座传力可靠、转动灵活。它既具备盆式橡胶支座承载能力大、容许支座位移大等优点，而且能更好地适应支座大转角的需要。根据研究成果，可采用下列设计参数：四氟板的设计应力（平均应力）：［o］＝30MPa支座滑动摩擦系数（5201硅脂润滑条件下）：常温－25℃～60℃=0.03;低温－40℃～－25℃=0.05;球型支座转动力矩M＝N?ル?R，式中ル为球面四氟摩擦系数，R为支座球面半径。球型支座钢体以承压为主，可按构造尺寸确定。球型支座下混凝土强度等级不低于***0。在局部承压区设置网状能237钢筋，并在支承垫石顶面以下1倍直径的高度范围内设置一定数量的分布钢，以承受混凝土拉应力。由于球型支座各向转动极为灵活（尤其在小荷载作用下），因此必须设置临时***螺栓，在工厂将上、下支座板连成整体，并调平，以保证支座安装时的安全。根据以上设计原则、国内已经设计了1－20MN反力的QZ系列球型支座，支座设计反力分为16级：1、1．5、2、2．5、3、4、5、6、7、8、9、10、12．5、151．3和20MN。支座设计位移分为：50、100和ょ150mm几种。球型支座设计转角分为0．01、0．015和0．02rad三级。支座承受的水平力：固定支座及纵向活动支座横桥向水平力为支座反力的10％。欧洲标准1337－7对球型支座的设计做了详细规定，该标准材料的使用应力按***极限状态（ULS）取值，幕墙抗震球铰支座价格，支座的设计轴向力为：N。d≤fa×A式中在ULS状态下的设计轴向力分一支座滑动材料的设计抗力；A，一曲面滑动面折减的接触面积，A，＝a×A，a为由荷载偏心等确定的系数，A为曲面投影面积。曲面滑动面偏心矩由以下部分按矢量和确定①曲面滑动摩擦阻力引起的偏心矩∈1，e1＝从×r，。为滑板的摩擦系数，r为曲面转动半径。②导向槽和限位环上的滑动摩擦引起的偏心矩e2，该偏心矩仅作用在与支座邻接的结构上，不作用在支座滑板上。Vxudx×C式中V支座承受的水平力；。一支座承受的垂直力；导向槽和限位环处材料的摩擦系数，c－．。作用点到支座转动面的距离。③支座发生转角后，垂直荷载的偏心矩e，雨棚抗震球铰支座价格，e3＝r×。面的支座），由支座水平力产生的偏心矩ea，enN。d由以上偏心矩的矢量和确定支座的总偏心量e。球型支座曲面滑动面折减的接触面积，A，＝Q×A，a折减系数按表66取值。)