锅炉离心引风机价格合理「在线咨询」
锅炉离心引风机产生的原因是此次打表所用的磁性表座固定百分表的方式刚性和可靠性欠佳,当联轴器转到***下方时,由于磁性表座、连接杆、紧固件和百分表的自重,造成百分表下坠,探头脱离测点,结果就是产生上文所述的异常读数。当检修人员按作者建议制作的表架后,在检修过程中,不再出现异常读数,检修任务按时圆满完成。由于穿孔板摩擦损失较大,气体流动阻力增加,导致风机压力和效率都有不同程度的降低。锅炉离心引风机转子不平衡和检查处理措施造成风机转子不平衡的原因主要有:叶轮出现不均匀的磨损或腐蚀;叶轮表面存在不均匀的积灰或附着物;叶片连接处存在裂纹或叶轮与轮毂、轮毂与轴颈的连接配合松动等。用测振仪测得数据,如果显示振动值径向较大而轴向较小或者振动值随转速上升而增大,都是转子不平衡引起振动的特征。预防处理措施主要有:一是,根据锅炉离心引风机的运行工况,在进风机前工序上采取除尘措施,控制减少进入风机的粉尘等含量;二是,定期清理风机叶轮,顺便仔细检查叶轮是否存在裂缝以及叶轮与主轴的配合情况。设计原理分析原风机蜗壳内壁型线采用的是传统蜗壳型线设计方法,即不考虑壁面粘性摩擦的影响,气流动量矩保持不变,运用不等边基圆法绘制的近似阿基米德螺旋线。一般来说,转子不平衡引起的振动都是叶轮表面存在不均匀的积灰或附着物产生的。对于难于清洗的锅炉离心引风机叶轮转子可采用化学法清洗,如***生产中二硫化硫主风机叶轮,可采用氢氧化钙稀水,再用高压喷射机喷射清洗叶轮,速度快效果佳。几何模型建立与网格划分计算模型采用掘进工作面4-72-5.6A防爆防腐蚀的离心式通风机,其主要参数:电机功率22kW,转速2930r/min,流量10122~25736m3/h,全压4152~2330Pa。其主要由进风口、集流器、叶轮和蜗壳组成。锅炉离心引风机集流器中添加了米字形结构与环形挡环。风机结构复杂且叶片外形不规则,因此生成结构化网格比较困难,相反非结构化网格适应能力强,在处理复杂结构时有利于网格的自适应。因此锅炉离心引风机采用四面体非结构化网格。使用ANSYS软件中的CFD软件进行网格划分,加米字形集流器模型网格数1072503,网格节点数184910;普通圆弧形模型网格数1296832,网格节点数223847。以离心风机在掘进工作面环境下的运行工况为依据,进行锅炉离心引风机参数设置:流量取22806.54m3/h,流速取6.33515m/s,质量流量取7.4913kg/s。其中入口类型采用速度进口,出口设为压力边界条件,本计算采用的样机是矿用式离心风机,出口静压可以近似为0,蜗壳内壁及叶轮壁面粗糙度均取0。把Pro/E建立的几何模型导入Fluent中并对几何模型的边界条件计算参数进行设定。其中入口类型采用速度进口,出口设为压力边界条件,本计算采用的样机是矿用式离心风机,出口静压可以近似为0,蜗壳内壁及叶轮壁面粗糙度均取0.5,集流器、叶轮、蜗壳等各流体区域结合处的公共面采用interface边界类型面,将叶片的压力面和吸力面以及叶轮前盘、后盘和转轴的内外表面一起定义为旋转壁面。环境压力为101325Pa,取粉尘流体密度ρ=1.225kg/m3。计算时采用SIMPLE压力速度耦合方法进行。锅炉离心引风机与4种消声方式风机的A声级对比。从图中可以看出,每一种方式都有着不错的降噪效果,其中C型改进风机降噪效果好,在额定工况点附近总A声级能降低约7dB(A);B型改进风机降噪效果也比较理想,优于A和D型改进风机;A型改进风机的消声效果***差。进气箱对离心风机性能的影响可知在进气箱出口与锅炉离心引风机叶轮进口处存在涡旋现象,研究中发现该涡旋与流量大小有关,在大流量区涡旋不明显,且位于进气箱侧的叶轮叶套的进口处,随着流量的减小,涡旋形状更加的明显,并向进气箱出口方向B侧偏移。出现上述情况的原因应该是电机噪声通过蜗壳会被放大,而没有被吸声材料有效吸收。但后盖板加装消声材料,恰好吸收了电机的部分噪声,因此后盖板加装吸声材料降低风机噪声明显。本文对吸声蜗壳对风机降噪效果进行了研究,分别对单独蜗板、后盖板、蜗板与后盖板、蜗板与前盖板加装消声材料的4种方式进行了试验测量,在锅炉离心引风机全工况范围内,风机噪声都有不同程度的降低,其中蜗板加后盖板组合的降噪效果好。由于穿孔板摩擦损失较大,气体流动阻力增加,导致风机压力和效率都有不同程度的降低。对风机进出口安装条件有限制并且对噪声有一定要求的离心风机,吸声蜗壳是较好的选择。通过试验证明相对于周向蜗板加装消声材料,风机后盖板加装消声材料消声效果明显,且结构简单、制造方便风机压力损失小。也证明了消声蜗壳有很好的降噪效果,并且锅炉离心引风机蜗壳尺寸虽然有一定的增大,但相对于消声器等其他降噪方法优势还是很明显的。对风机进出口安装条件有限制并且对噪声有一定要求的离心风机,吸声蜗壳是较好的选择。)
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