整机压力云图分布通过Fluent软件对掘进工作面离心风机进行流场数值模拟，模拟得出在同流量下，加米字集流器和普通集流器离心风机压力云图可以看出，风机静压从进口至出口逐渐增大，在蜗壳外达到较大。加米字集流器风机进口静压明显高于普通集流器离心风机，其较大静压达到2510Pa，普通集流器达到1440Pa；加米字风机的全压较大可达5860Pa，而普通集流器较大达到4260Pa。风机集流器的压力用Tecplot软件对模拟结果进行后处理，可以对离心风机集流器的受压进行对比分析。加米字形集流器和普通圆弧形集流器内部流场受压分布所示，风机米字形集流器入口压力为-8000Pa，到集流器出口达到-18000Pa，压差10000Pa；普通圆弧形集流器入口压力为-8000Pa，到集流器出口达到-16000Pa，压差8000Pa，小于米字形集流器。同时也可以看出，加米字形集流器压力梯度变化趋势比普通圆弧形集流器平缓，对稳定进口气流，保证气流的均匀及稳定有更明显的作用。原风机和A型改进风机在点的噪声频谱图。根据风机参数，风机旋转噪声基频为760Hz，由频谱图可看出在500～800Hz之间的低频噪声并没有降低，而1250－2000Hz之间吸声材料的降噪效果非常好，噪声下降明显。主要原因就是选用的吸声材料超细玻璃棉在高频率下，吸声系数较大，因此多孔吸声材料其吸声效果是高频优于低频的。消声蜗壳为B组合形式时与原风机的出口A声级随流量变化的对比图。与原风机相比，在额定工况点A声级降低约7dB(A)，在大流量工况，A声级降低约5．0dB(A)，在小流量工况下，A声级降低约2．4dB(A)。在125～500Hz频段之间，风机A声级有所增大，原因是后盖板加上消声材料后，叶轮轴向安装长度加长引起低频电机振动，噪声增加。在中高频段后盖板加消声材料的降噪效果很好，这种方式对于气动噪声及高频振动等起到很好的吸收作用，尤其是风机包括电机的高频振动噪声过滤程度明显。消声蜗壳为C组合形式时与原风机的出口A声级随流量变化的对比图。与原风机相比，在额定工况点总A声级降低约7．2dB(A)，在大流量工况，4-68风机，A声级降低约5．5dB(A)，在小流量工况，A声级降低约3．5dB(A)。是消声蜗壳为D组合形式时与原风机的出口A声级随流量变化的对比图。与原风机相比，在额定工况点，A声级降低约5．14dB(A)，风机在大流量工况，总A声级降低约5．0dB(A)，在小流量工况，A声级降低约2．0dB(A)。降噪效果稍微好于A型改进风机，但不明显。可见前盖板加装消声材料降噪效果并不好，主要原因由于进口处有集流器，导致安装消声材料的面积相对于后盖板小很多，吸声效果不明显。将建立好的风机三维模型导入ICEM软件进行混合网格的划分。其中进出口和叶轮区域采用结构化网格，而蜗壳部分由于其内部结构复杂，尤其是电动机周围结构并非规则模型，故采用适应性较强的非结构化四面体网格，Y5-48风机，具体网格如图3所示。综合考虑动静耦合区域对数值模拟预测结果的影响，在进行网格划分时，对边界层进行加密处理，其较低网格质量雅克比[14]在0.3以上。为了保证数值计算结果的准确性，避免网格误差对其模拟结果造成影响，对风机进行网格无关性验证，如表1所示。综合考虑计算精度和计算效率可知，当网格数为25万左右时预测结果较为合理，终确定整个计算域的网格数为2513558。k-ε模型作为为普遍有效的湍流模型，能够计算大量的各种回流和薄剪切层流动，被广泛应用于各类风机的数值求解计算中。由于有梯度扩散项，模型k-ε方程为椭圆形方程，故其特性同其他椭圆形方程，潍坊风机，需要边界条件：风机出口或对称轴处k/n0和/n0。但上述边界条件只针对高雷诺数而言，在固体壁面附近，流体粘性应力将取代湍流雷诺应力，并在临近固体壁面的粘性底层占主要作用。而多翼离心风机由于结构尺寸小、相对马赫数低，气体黏性力在流体流动过程中起重要作用，因此，在实际运用过程中，4-72风机，标准k-ε模型由于未充分考虑粘性力的影响，导致计算模型出现偏差。运用VisualC++将上述修正函数编写为UDF代码，并导入Fluent内置Calculationmodule。为符合实际运行状态，风机进出口边界条件设置为压力入口和压力出口，出口压降与动能成正比，从而避免在进口和出口定义一致的速度分布[15]。后以CFD计算的定常结果作为初始条件，进行非定常数值计算。4-68风机-潍坊风机-冠熙风机用质量说话由山东冠熙环保设备有限公司提供。山东冠熙环保设备有限公司坚持“以人为本”的企业理念，拥有一支高素质的员工***，力求提供更好的产品和服务回馈社会，并欢迎广大新老客户光临惠顾，真诚合作、共创美好未来。山东冠熙——您可信赖的朋友，公司地址：山东省临朐县223省道与南环路交叉口往南2公里路西，联系人：李海伟。同时本公司还是从事除尘器风机，除尘设备风机，除尘风机的厂家，欢迎来电咨询。)