企业视频展播，请点击播放视频作者：山东飞腾金属制品有限公司液压泥炮泥炮设计要求：1、有一次吐泥量除填充被铁、渣水冲大了的铁口通道外，还须让有炮泥挤入铁口内。在炉内压力的作用下，这崆炮泥扩张成蘑菇状贴于炉缸内壁上，起修补炉衬的作用。2、有吐泥速度吐泥过快，使炮泥挤入炉内焦炭中，形不成蘑菇状补层，失去修补前墙的作用。吐泥过慢，容易使炮泥在进入铁口通道过程中失去塑性，增加堵泥阻力，炉缸前墙也得不到修补。3、有吐泥压力。为克服铁口通道的摩擦阻力、炮泥内摩擦阻力、炉内焦炭阻力等，要求炮嘴出口泥压力为（30~40）×105Pa。4、操作稳定，可以远距离控制由于高炉大型化并采用了高压操作，出铁后炉内喷出大量的渣铁水，所以要求堵口机一次堵口成功，并能远距离控制堵口机各个机构的运转。5、炮嘴运动轨迹准确经调试后，炮嘴一次对准出铁口。高炉泥炮种类虽多，但其基本结构组成都是：炮身：包括填泥，吐泥的泥缸及其推泥机构。回转机构：它的作用是把炮身从出铁从一侧移至出铁沟上方，并对准出铁口。送进机构：它的作用是把炮嘴从出铁沟处送入出铁口的泥套内。锁紧机构：它的作用是把炮嘴压紧在出铁IZl泥套上，承受堵口时的反推力。一般，泥炮可分三种类型：汽动泥炮、电动泥炮和液压泥炮。目前我国主要采用电动泥炮和液压泥炮。高炉液压泥炮结构改造通常，在高炉前会配备液压泥炮和液压开口机，分别用来完成冶炼出铁时堵铁口和打开铁口的作业。在完成堵铁口作业后，有时会出现液压泥炮回转系统的手动换向阀失灵，液压泥炮不能及时退回，导致烧炮，进而高炉休风的事故，需要换液压泥炮及5h左右维修来***高炉生产。这对液压泥炮结构改造提出了要求。分析认为，可以将液压泥炮的旋转回路与开口机的钻削回路之间安装一旁通回路，通过开口机的钻削回路来实现液压泥炮的退回。细化为：机械上，在液压泥炮旋转回路的有杆腔与开口机钻削马达的正旋油路之间用φ16mm×3mm的无缝管进行对接，同时将液压泥炮旋转回路的无杆腔与开口机钻削马达的逆旋油路之间也用φ16mm×3mm的无缝管进行对接，焊接时采用ya弧焊。在两个管路中间分别安装一个φ16mm的高压截止阀来控制油路的开、闭。高炉正常时，这两个截止阀是关闭的。液压泥炮打泥机构油缸的活塞杆固定，油缸运动，推动泥缸活塞前进。油缸座上装有挡泥环漏泥孔，可以有效地防止炮泥落到油缸活塞杆上。泥缸的材质为铬钼钢，高炉液压泥炮内壁经辉光离子氮化处理，具有较高的硬度和耐磨寿命，泥缸和油缸座的下部均装有隔热防护板，其内侧间隙处可适量填充炮泥或其他耐火隔热材料，以利增强隔热效果。炮身尾部装有钢丝绳——滑轮——重锤式打泥行程指式器，用以显示打泥量的相对值，由于采用了动、静滑轮机构，故行程指示器指针的全行程为打泥活塞全行程的1/3，即416.7mm。回转机构是采用转臂绕固定轴旋转的方式，回转油缸通过杆机构使转臂转动，回转油缸的活塞杆端部铰接在机座上，油缸工作时缸体运动，通过V形杆和连杆带动转臂旋转。回转机构的机座是一装有平衡轴的框架式机构，这种结构的特点是具有较大的刚性，并使回转机构的高度大为降低。KD型液压泥炮没有单独的压炮机构，它的压炮动作是随着转臂的回转过程完成的，转臂通过吊挂机构与打泥机构铰在一起。回转机构机座——转臂——控制连杆和炮身共同组成了一个平面四杆机构，这一杆机构的机械特性可以保证打泥机构正向旋转至堵铁口位置时炮嘴前端走近以直线，可保证当杆机构铰点因摩损而间隙加大，炮嘴不会左右摇摆，高炉液压泥炮维修厂家，始终对准出铁口。KD100型液压泥炮回转机构设计成斜底座式，斜底座的上表面在沿主铁沟方向和垂直方向分别有13°和5°的倾角，以保证炮身在堵铁口位置保持13°压炮角度，而使打泥时有足够的压紧力KD100液压泥炮回转杆机构的设计，可使炮嘴在出铁口基线以内100㎜至基准线以外250㎜区间内的运动轨迹为近似直线，其水平摆动量≤±10㎜，但由于受回转油缸行程等原因所取，炮嘴只能进入基准线以内约65㎜，故制作出铁口泥套时应考虑到这一因素，适当外移泥套平面不仅有利于泥炮的工作，也有利于出铁口的安全运行。若在无奈情况下，泥套平面必须置于出铁口基准线以内，且≥65㎜时，可采用适当加长炮嘴的方法予以解决。当高炉液压泥炮机构退回到休息位置时，炮嘴一端将处于较高位置时而炮尾端则较低。因此，在铺砌出铁场地砖时，应对这一区域的标高提出要求。液压站的油泵采用手动变量的轴向柱塞泵，根据回转油缸运动速度的实际工作需要调节油泵的流量。打泥油缸的流量根据打泥速度用节流阀调节。液夺压站的工作介质采用N32或N46抗磨液压油KD100液压泥炮回转杆机构的设计，可使炮嘴在出铁口基线以内100㎜至基准线以外250㎜区间内的运动轨迹为近似直线，其水平摆动量≤±10㎜，但由于受回转油缸行程等原因所取，炮嘴只能进入基准线以内约65㎜，故制作出铁口泥套时应考虑到这一因素，适当外移泥套平面不仅有利于泥炮的工作，也有利于出铁口的安全运行。若在无奈情况下，泥套平面必须置于出铁口基准线以内，且≥65㎜时，可采用适当加长炮嘴的方法予以解决。当泥炮打泥机构退回到休息位置时，炮嘴一端将处于较高位置时而炮尾端则较低。因此，在铺砌出铁场地砖时，应对这一区域的标高提出要求。液压站的油泵采用手动变量的轴向柱塞泵，根据回转油缸运动速度的实际工作需要调节油泵的流量。打泥油缸的流量根据打泥速度用节流阀调节。液夺压站的工作介质采用N32或N46抗磨液压油(1)无水铁口炮泥一般以焦油或蒽油作结合剂，环保型的无水铁口炮泥所用结合剂已改换成了酚醛树脂或改性酚醛树脂，这种结合剂对各种原料中的水分也没有了特别严格的控制标准。由于树脂相对于焦油来说，易与水结合，在加热时能蒸发和固化，可减少因水分含量高影响使用效果的问题。(2)铁口炮泥的原料化学成分，高炉液压泥炮正在向高纯度、杂质含量低、碳质和碱性化方向发展。杂质含量高，易使铁口炮泥在使用过程中形成低熔点化合物，降低了铁口炮泥的高温强度。就近期来看，采用高纯度刚玉质无水炮泥，可使抗渣侵蚀性能显著提高。未来几年，特别是特大型高炉强化冶炼后，对无水铁口炮泥的要求会进一步提高，氧化镁质碱性铁口炮泥将可能在特大型高炉上发展，这种无水铁口炮泥耐火度高，与高炉熔渣很少反应，不但可延长出铁时间，而且可降低铁口炮泥单耗。(3）粒度组成也是影响无水铁口炮泥质量的一个主要因素。研究认为：组成中增加粗颗粒，可降低铁口炮泥的挤出压力，作业性好，加热后气孔率低，但粗颗粒超过一定比例，则出现相反的情况，这与气孔率会，高炉液压泥炮品牌厂家，烧结性能变差有关。目前其配料正向细粉增多的方向发展，特别是超微粉的出现，有助于提高无水铁口炮泥的烧结性能。(4)提高无水高炉液压泥炮的体积稳定性，也是诸研究者的重要内容，高炉液压泥炮炮嘴，为提高其体积稳定性，或者使其略有热膨胀，增加氮化硅、氮化硅结合碳化硅、蓝晶石、氮化硅铁、铝fen等材料是很有必要的，这些原料，既可提高体积密度、自润滑性、耐炉渣酸碱波动，又可增大导热系数，改善烧结性能，强化基质，防止炉渣***，减少摩擦。高炉液压泥炮在高炉出铁场安装前应先检查泥部件是否齐全，地脚螺栓的位置和泥炮总图是否一致。高炉液压泥炮回转机构——吊挂机构——打泥机构——控制连杆——将机上管道与泵站、阀台来的管道相连接。泥炮安装后如出现炮嘴对不准出口中心位置现象，可用下述方法进行调整。炮嘴的上下（垂直）位置调整可通过改变吊挂机构中心于炮身上端缓冲器的调整丝杆的工作长度来实现，其杠杆比约为4.25，即丝杆的工作长度每增加1mm，炮嘴则上抬4.25mm，反之亦然。调整时须注意：1.当炮嘴上下调整总量≤±40~45mm时（指调整丝杆）可用此方法，如超出此范围，则采用调整斜底座标高的方法较好，因为应当尽量将丝杆的调节手段留给日后生产中机动使用为好。炮嘴的左右（水平）位置调整方法有二：其一，用回转机构的回转油缸活塞杆尾部铰接点处的垫片进行调整，当靠近油缸一侧的垫片厚度减少时，炮嘴向远离机座的方向移动，当靠近油缸一侧的垫片厚度增加时，炮嘴向靠近机座的方向移动。这一调整方法的杠杆比约为3.25，用此方法调整总量应≤±40~45mm，如超过此范围，则可松开斜底或机座的地脚螺栓，利用地脚螺栓孔的间隙，适当转动斜底座或机座，以实现调整炮嘴水平位置。方法之二，调节控制连杆的长度。控制连杆靠近机座端有M56?×4的丝?杆和螺母，松开后，调节长度，经确认炮嘴已对准出铁口后锁紧即可，此处杠杆比约为4.6。上述方法之二，调整简便，新疆高炉液压泥炮，，但只适合于日常生活中调整应用，且在调整中不可使控制连杆总长度变化量过大，一般≤±10㎜为宜，即炮嘴水平调节量≤±46㎜，这一调量在生产中一般是可以满足要求的。当控制连杆在其理论长度1850㎜基础上调节量过大时将会影响炮嘴“近似直线”的运动轨迹特性。高炉液压泥炮维修厂家-新疆高炉液压泥炮-飞腾金属由山东飞腾金属制品有限公司提供。山东飞腾金属制品有限公司实力不俗，信誉可靠，在山东泰安的其它等行业积累了大批忠诚的客户。飞腾金属带着精益求精的工作态度和不断的完善创新理念和您携手步入辉煌，共创美好未来！同时本公司还是从事组合式中空锚杆，组合式注浆锚杆，自钻式注浆锚杆的厂家，欢迎来电咨询。)