氮气用量输油管道中遇到的流态一般为：热含蜡管道工作在水力光滑区；较轻的成品油管道工作在混合摩擦区；高黏油和燃料油管道工作在层流长输管道一般很少工作在粗糙区。考虑到如果氮气压力过高，则相应的氮气成本和放空时间均会增加，而且氮气压力越高，作业风险也越大。因此，在选择该工艺时需要根据管道工艺高程差综合考虑作业的经济性，建议在注氮点与回油翻越点高程差小于2801TI的管道上选择该工艺处置方式。氮气用量的计算公式为：(4)式中：为氮气充满的管容，ms；P为注入的氮气压力，kPa；P，为常压，101．325kPa。每吨液氮转化为1个标准大气压、5℃下的体积理论上是808m3，实际操作中一般取650m3，根据氮气用量计算需要液氮的量。综上，推动清管器所需的压力越大，氮气用量越大，在实际应用中要考虑注氮压力、管道允许停输时间、排气时间以及氮气用量等经济因素，如果氮气用量过大，则考虑使用其他方法2清管器选型与运行控制2．1清管器选型清管器是利用流体压力推动穿过管道达到清管、测量、探测或其他目的的设备(图1)。氮气推动清管器回油时利用清管器的隔离功能，管道氮气置换，控制管内液体，减少液体积存，置换管道内的油品，燃气管道氮气置换氧含量，因此选择合适的清管器对回油是否成功起着关键性作用。由于不同管道的工艺条件不同，需要考虑以下因素：清管器密封良好，管道氮气置换，耐摩擦；如果采用反推清管器方式，则必须使用可在管道内双向运行的直板清管器。2．1．1清管器类型根据回油方式的不同，选用双向直板清管器或蝶形清管器。长输管道氮气置换(4)结构设计分析。平面张弦梁结构的受力特性实际上相当简支梁的受力特性。从截面内力情况来看，张弦梁结构与简支梁一样需要承受整体弯矩和剪力效应。根据截面内力平衡关系，张弦梁结构在竖向荷载作用下的整体弯矩由上弦构件的压力和下弦拉索的拉力所形成的等效力矩来承担。由于张弦梁结构中通常只布置竖向撑杆，且下弦拉索不能承受剪力，从2根竖向撑杆之间截面内力平衡关系来看，其整体剪力基本由上弦构件承受。因此上弦构件除了整体弯矩效应产生的压力外还承受剪力以及由剪力产生的局部弯矩效应。(5)结构设计分析结果。采用有限元分析软件ANSYS对张弦梁结构进行了强度及刚度分析，得到张弦结构中各种杆件的受压应力、拉应力值、结构的位移和变形情况，终确定结构的各种杆件的截面尺寸。(6)作用分析。对张弦梁结构进行了自振特性分析和时程响应分析，获得结构前几阶控制周期及其对应振型。从结构的时程响应和自振周期来置换时，须遵循“先干管后支管，先远后近”的原则，确定作业关键点。注氮及氮气置换天ran气(空气)作业关键点确定(1)注氮点、排氮点(检测点)选择。注氮点选择：对设有站场的新建城镇管网，注氮点在站场内出站口附近；对未建站场或需检修的城镇管网，注氮点应选择在管网起始端，且便于停放、通行注氮车的开阔地段。排氮点选择：对无分支的管道，排氮点应选择在管道末端；对有分支的管道，排氮点应在管道末端和分支管道末端分别设置。排氮点处应连接带有取样检测口的放散火炬。(2)注氮温度。注氮车储备的液氮温度极低(常压下为-196℃)，直接注入会*坏管材物理化学性质，造成低温脆性*坏。因此，管道氮气置换，应升温气化后才能注入管道，注氮温度不低于5℃，以5～15℃为宜。(3)置换气量估算。根据工作经验，所用的氮气体积少应为所置换管道容积的1.5倍，为保证置换完全，一般取2倍较为安全。(4)氮气流速。为避免管内杂质在高速流动的气体带动下与管壁碰撞产生火花、PE管中高速气流与管壁摩擦引起静电积聚，从理论上讲氮气流速越慢越安全，但会导致置换时间过长。通常按有关规定，控制在5m/s以内。(5)注氮压力。压力过高易导致氮气流速过快而出现湍流现象，影响置换效果。应在保证温度和流量的要求范围内控制压力，不大于管道的工作压力，操作过程中压力由低到高进行控制，一般控制在0.1～0.2MPa之间。(6)置换时间的估算。推荐置换时间估算式：式中：t为达到合格标准所需的时间(h)；V为需置换管道的容积(m3)；F为放散孔的截面积(m2)；K为置换系数(取2～3)；w为通过放散孔的气体流速(m/s)。(7)氮气浓度检测。氮气置换天ran气或空气时，当管道内N2体积百分比大于98%(O2体积含量小于2%)，且连续3次(每次间隔不少于5min)检测口浓度均达到此数值时，氮气置换作业合格。管道氮气置换-念龙化工由郑州念龙化工产品有限公司提供。郑州念龙化工产品有限公司坚持“以人为本”的企业理念，拥有一支技术过硬的员工**，力求提供更好的产品和服务回馈社会，并欢迎广大新老客户光临惠顾，真诚合作、共创美好未来。念龙化工——您可信赖的朋友，公司地址：郑州市二七区马寨镇东方路7号院内，联系人：张经理。)