管道氮气置换2.3单/双端注氮工艺优化“转换相图”通过分别研究*损口当量直径和*损口位置对总注氮时间的影响可知，单/双端注氮方式的选择存在临界*损口当量直径和*损口位置。以临界点对应的*损口当量直径与管径的比值为纵坐标，以*损口离注氮阀室的距离与两端阀室距离的比值为横坐标，可得如图8所示的单/双端注氮工艺“转换相图”。由“转换相图”可知，存在一条临界“转变”线，*损口特征位于“转变”线以上区域(A区域)时，管道氮气置换，选择双端注氮工艺；损口特征位于“转变”线以下区域(B区域)时，则选择单端注氮工艺。在B区域内，还存在一个C区域，*损口当量直径与管径比(*损口孔径比)小于9.9%的区域，在该区域内，无论*损口位于何处，*损口综合特征均处于“转变线”以下，即*损口孔径比小于9.9%时，需选择单端注氮工艺。在A区域内，存在一个D区域，*损口孔径比大于13.8%的区域，在该区域内，燃气管道氮气置换氧含量，无论*损口位于何处，*损口综合特征均处于“转变线”以上，即*损口孔径比大于13.8%需选择双端注氮工艺。通过该“转变相图”，工程技术人员可根据*损口综合特征(*损口距注氮阀室距离、*损口孔径比)查找相应管道的经验相图选择注氮工艺，有助于工程技术人员在管道事故应急抢修时快速优选氮气置换方案，提高氮气置换环节的运行质量。长输管道氮气置换3．1回油前准备工作回油前需要掌握的管道资料包括：管道高程、里程、埋深、承压能力、穿跨越情况、结蜡、腐蚀、变形、动火改造及维抢修资料等。需要确定的内容包括：回油方式(正向推球或反向推球)、氮气源类型、氮气用量、氮气注入压力、清管器推进速度及置换的回收等。由于置换回油过程为特殊操作，需要制定详细的作业计划与应急预案。作业前需要完成施工作业坑的开挖、氮气设备的运输、注氮装置的安装、发射机与跟器的试验，以及截断阀门的内漏测试与维护**等。为了防止作业时因刮风、跟踪仪受干扰误报、回油监测点的管道埋深大于的接收范围等因素影响跟球效果，而无法及时准确判断清管器位置，采用在关键跟点(如埋深过深、穿越河流位置、管体存在变形位置)管道上方开挖作业坑，直至露出管道，安排人员在坑内跟的方式，确保停球位置的准确性。对于管道内检测报告中提及的重点腐蚀区域和管体变形较严重的管段，可能影响清管器的正常通过，应在这些区域设置**监测点。若管道结蜡严重，还需发送钢刷清管器对管内壁杂质和蜡进行清管作业，防止杂质影响隔离用清管器的密封情况。在实施过程中，管道的停输操作是一个关键性因素，当清管器到达需要停球位置前需立即执行停输操作，一旦停输滞后或过早，会造成清管器越过停球点或剩余回油量增加，影响后续改造动火作业。为确保该信息反馈的畅通，在作业前对可能发生的移动手机信号中断、控制室座机掉线等各种因素进行预想和沟通演练。在停输前通过座机、手机及星电话3种通讯方式同时联络，确保信息的可靠传输。随着我国管道建设的迅速发展，管道事故也逐渐增多[1]。管道事故的应急抢修是针对管道事故的特征采取相应的技术方案，对事故进行控制并**生产的重要环节，越来越受到天燃气输运企业的重视。管道事故的应急抢修一方面要求迅速控制事故现场，快速**管道正常运行；另一方面又要求在应急抢修过程中保证施工安全，避免引发次生事故[2]。因此，在目前的技术手段下，为了提高天燃气管道事故应急抢修过程的安全性，对于停输换管等抢修方案，在放空后进行全管段氮气置换成为一个重要的抢修流程，在川气东送、西气东输等管道的部分应急抢修方案中得到应用[3-4]。目前，对氮气置换工艺的研究主要集中在投产阶段的氮气置换[5-7]，对应急抢修过程中的氮气置换流程则主要依据施工经验进行选择。但是一方面，管道事故应急抢修中的氮气置换工艺不同于投产过程，有其独有的规律与特征：(1)应急抢修对施工时间有特殊要求，因此氮气置换过程**关注总置换时间；(2)应急抢修中存在*损点，氮气置换过程有2个出口，置换规律受*损口位置、大小等影响[5]。另一方面，长输管道氮气置换，施工经验依据的是管道稳态输运状态下的静态估算结果，而吴长春的研究结果[8]表明，燃气管道氮气置换方案，管道气体输送的静态估算结果与动态模拟过程存在一定的偏差。因此，本文基于SPS建立了有*损口的长输管道模型，通过动态模拟不同工艺条件、不同事故条件下的氮气置换过程，研究应急抢修过程中的氮气置换时间规律，对应急抢修过程中的氮气置换工艺进行优选。念龙化工(图)-燃气管道氮气置换氧含量-管道氮气置换由郑州念龙化工产品有限公司提供。郑州念龙化工产品有限公司是河南郑州,工业气体的企业，多年来，公司贯彻执行科学管理、创新发展、诚实守信的方针，满足客户需求。在念龙化工**携全体员工热情欢迎各界人士垂询洽谈，共创念龙化工更加美好的未来。)